1. 原理图
2. 技术指标
(1输入电压:185V AC~240VAC
(2输出电压 1:+5VDC,额定电流 1A ,最小电流 750mA ; (3输出电压 2:+12VDC,额定电流 1A ,最小电流 100mA ; (4输出电压 3:-12VDC ,额定电流 1A ,最小电流100mA ; (5输出电压 4:+24VDC,额定电流 1.5A ,最小电流 250mA ;
(6输出电压纹波:+5V,±12V :最大 100mV (峰峰值 ; +24V:最大 250mV (峰峰值
(7输出精度:+5V,±12V :最大± 5%; +24V:最大± 10%; (8效率:大于 80% 3. 参数计算 (1输出功率:
5V 112V 1224V 1.565
out P A A A W =?+??+?= (3-1 (2输入功率:
6581.2580%0.8
out in P W
P W =
== (3-2 (3直流输入电压: 采用单相桥式不可控整流电路
(max240VAC 1.414=340VDCin V =? (3-3 (min185VAC 1.414=262VDCin V =?(3-4
(4最大平均电流:
(m a x
(m i n 81. 25
0. 31262in
in in P W I A V V
==
= (3-5
(5最小平均电流:
(min(max
81.250.24340
in in in P W
I A V =
=
= (3-6 (6峰值电流:
可以采用下面两种方法计算,本文采用式(3-8的方法。
(minmax (min(min225581.251.550.4262out out out Pk C in in in P P P W I I A V D V V V
?==
====? (3-7
min 5.55.581.251.71262out Pk C in P W
I I A V V
?==
== (3-8 (7散热:
基于 MOSFET 的反激式开关电源的经验方法:损耗的 35%是由 MOSFET 产生, 60%是由整流部分产生的。开关电源的损耗为:
(180%81.25
20%16.25D in P P W W =?-=?= (3-9 MOSFET 损耗为:
35%16.2535%5.69D MOSFET D P P W W -=?=?= (3-10
整流部分损耗:
(5 55(
60%( 16.2560%0.756565D V D W W P P W W W W +=??=??= (3-11 (12 12122( 60%2( 16.2560%3.66565D V D W W
P P W W W W ±=???=???= (3-12
(242 3636( 60%( 16.2560%5.46565D V D W W
P P W W W W
+=??=??= (3-13
(8变压器磁芯:
采用天通的 EER40/45, 饱和磁通密度 Bs 在 25℃时大于 500mT , 在 100℃时大于 390mT 。窗口有效截面积 Ae=152.42mm2。
所以,取
max 11
0.390.222
s B B T T =
=?≈ (3-14 Ae=152.42mm2 (3-15 (9开关电源频率:
40f khz = (3-16
(10开关电源最大占空比:
max 0.4D = (3-17
(11初级绕组电感最小值 Lpri :
in(minmax
pri pk 2620.4
1.531.7140V D V L mH I f
A KHz
?=
=
=? (3-18
在每个开关管导通的每个周期中,存储在磁芯的能量为:
2stored pri pk 1E L I 2
=
(3-19 要验证变压器最大连续输出功率能否满足负载所需的最大功率, 可以使用下式:
2
in(corepri pk out 1P L I f P 2
=
> (3-20 (12气隙:
为了防止饱和所要加的气隙:
2
pri pk
gap 2e max
0.4L I l A B
π=
(3-21
max B :单位为特斯拉 T ; gap l :单位是厘米; pri L :单位为 H ; pk I :单位为 A ;
e A :单位为 cm 2; 2
32pri pk
gap 222
e max
0.40.41.53101.710.092166152.42100.2
L I l cm A B ππ--???=
==?? (13初级绕组匝数:
4pri pk pri e max
(LI 10N A B =
(3-22
max B :单位为特斯拉 T ; pri L :单位为 H ;
pk I :单位为 A ;
e A :单位为 cm 2;
434pri pk pri 2
e max
(LI 101.53101.7110N 85.82586A B 152.42100.2
=
--???==≈?? (14 +5VDC次级绕组匝数:
pri out(nfwd(nmax out(nin(minmax
N (VV (1
N V D D +-=
(3-23
fwd V V V =+整流二极管正向降波感正向降滤电压 (3-24
out(nN 是第 n 个次级绕组的匝数; out(nV 是第 n 个次级绕组的输出电压; fwd(nV 是第 n 个次级绕组的输出整流器的电压降;
pri out(nfwd(nmax out(+5Vin(minmax N (VV (1
86(51 (10.4
N 3V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=?
(15 +12VDC次级绕组匝数:
pri out(nfwd(nmax out(+12Vin(minmax
N (VV (1
86(121 (10.4
N 6.47V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(16 -12VDC 次级绕组匝数:
pri out(nfwd(nmax out(+12Vin(minmax N (VV (1
86(121 (10.4
N 6.47V 2620.4
D D +-?+?-==
=≈?
(17 +24VDC次级绕组匝数:
pri out(nfwd(nmax out(+24Vin(minmax N (VV (1
86(241 (10.4
N 12.313V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(18自馈绕组匝数:
(a UC3842
VON=16V, VOFF=10V, Dmax=100%。选择自馈绕组输出电压为 15V 。pri out(nfwd(nmax fb(+15Vin(minmax
N (VV (1
86(152 (10.4
N 8.49V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(b UC3843
VON=8.4V, VOFF=7.6V, Dmax=100%。选择自馈绕组输出电压为 10V 。pri out(nfwd(nmax fb(+10Vin(minmax
N (VV (1
86(102 (10.4
N 5.96V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(c UC3844
VON=16V, VOFF=10V, Dmax=50%。选择自馈绕组输出电压为 15V 。pri out(nfwd(nmax fb(+10Vin(minmax
N (VV (1
86(152 (10.4
N 8.39V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(d UC3845
VON=8.4V, VOFF=7.6V, Dmax=50%。选择自馈绕组输出电压为 10V 。pri out(nfwd(nmax fb(+10Vin(minmax
N (VV (1
86(102 (10.4
N 5.96V 2620.4
D D +-?+?-=
=
=≈?
(19选择绕组线径:
根据应用指南或经验法则,反激变换器电流密度(指电流有效值一般取
400cmil/A,即 5A/mm2。
对于 +5VDC,其额定电流为 1A ,所要线径取 0.55mm ,即 0.24mm 2; 对于
+12VDC,其额定电流为 1A ,所要线径取 0.55mm ; 对于 -12VDC ,其额定电流为 1A ,所要线径取 0.55mm ;
对于 +24VDC,其额定电流为 1A ,所要线径取 0.65mm ,即 0.33mm 2; (20变压器初级绕组反激电压:
变压器初级的反激电压 P V 也称为尖峰电压。
(maxmax
340566110.4
in P V V
V V D =
=
=-- (3-25 或者按照下式
OR in(max(1.5~2(1.5~2340510~680P V V V V V V ===*= (3-26
(21输入整流部分:
(a 输入滤波电容 Cin
输入电压较宽时, 一般取比例系数 3uF/W, 即每瓦输出功率对应 3uF 的电容量。如果输入电压比较稳定(如蓄电池输入 ,一般取比例系数 1uF/W,即每瓦输出功率对应 1uF 的电容量。为了降低输入电压纹波, 一般把输入电容滤波电容用多个并联使用,以降低电容的 ESR 值。输入滤波电容上还要并上一个或两个陶瓷电容(约 0.1uF ,以吸收纹波电流的高频分量。
这里取 3uF/W,即
3/65195200in C uF W W uF uF =?=≈ (3-27
因为最大直流电压值为 340VDC ,所以输入滤波电容的耐压值按 1.5倍的裕量,取 500V 。
(b 输入整流二极管:
对于交流离线式变换器,二极管的耐压值取
( 1.81.8*220400W in RMS V V V V >== (3-28
开关电源的最大输入平均电流为 (max(min
81.250.31262in in in P W
I A V V
==
=,所以二极管的电流取 0.31A 。
最小的二极管等级要符合下面的条件:
R 2(maxF d(maxFSM F
U I 1.5I I 5I ≥≥>
(c NTC 电阻:
使用 NTC 电阻的开关电源,在每次关机后不要马上开机,最好等一分钟以后再开机,只有等 NTC 电阻温度降下来后,它的阻值才能上去,再次开机才能起限流作用。
额定输入电流为:
(min(max
81.250.24340
in in in P W
I A V =
=
= 输入电容 Cin 的输入电流峰值一般为输入电流的 3~5倍,所以 NTC 的电阻值必须满足
max
(3~5 in t in
V R I =
(3-29
为了降低损耗, NTC 的阻值越小越好,一般取 6~12欧姆。 (22 MOSFET :
D pk DSS
p 1.71V V 500I I A
V ≥=???
≥=?? (3-30 (23输出整流部分:
(a 输出整流二极管:
在开关电源中, 可以使用以下三种类型的整流二极管:快速恢复二极管、超快恢复二极管、肖特基整流二极管。
在任何开关电源的输出电路设计中, 都应严格选择整流二极管的反向截止电压和正向电流。输出整流二极管必须满足:
RM (BRSF OM
U 2U I 3I ≥≥ (3-31
式(3-31中,输出整流二极管的最大反向峰值电压由下式确定:
S
(BRS0in(maxP
N U U V N =+
? (3-32 式(3-32中, 0U 为输出电压; OM I 为额定输出电流; P N 为初级绕组匝数; S N 为次级绕组匝数。
对于 +5VDC的输出绕组, (BRS3
U 53401786V =+?=, RM U 34V ≥, F I 3A ≥。对于 ±12VDC 的输出绕组, (BRS7
U 123404086
V =+?=, RM U 80V ≥, F I 3A ≥。
对
于 +24VDC的输出绕组 ,
(BRS13
U 243407686
V =+
?=, RM U 150V ≥, F I 4.5A ≥。 (b 输出滤波电感:
当输出滤波电感小于临界值 Lc 时,将导致电源稳压性能变坏,甚至产生振荡从而导致电源无法正常工作。所以在设计电路时应该选择滤波电感值大于临界值的电感。滤波电感的临界值计算公式:
max min min
(1
2L C R D L f -=
(3-33
式中, max L R -负载电阻的最大值; min δ-最小脉冲占空比; min f -电源的最小工作频率。
实际调试时, 如果由于设计不当而导致稳压电源在小负载电流时发生滤波电感小于临界值的现象,可以在电源输出端并联一个固定电阻(如 12R ,称为假负载的方法来减小 max L R 值从而减小 C L 值。这个固定电阻不能太小,以免影响电
源效率。
此处,取 73.3,5L uH A =。
假负载 12R 的作用主要是改善轻载时的负载调整率,此处,取 121R k =。 (c 输出滤波电容:
(max(max
(minout off out ripple
I T C V =
(3-34
(24电流采样电阻:
max 1s s
V
I R =
(3-35 所以, (max
110.581.71s s V V
R I A
开关电源设计中的主要参数名称 P O额定输出功率 η整机效率 Is 次级绕组电流 I PRI 初级绕组电流 I R初级绕组脉动电流I R=I p*K RP(比值关系) K RP初级绕组电流比例因素K RP=I R/I p Ip 初级绕组峰值电流 Ip=I R/K RP(比值关系) Ip=I AVG/(1-0.5K RP)*Dmax(数值) I RMS初级绕组有效值电流 Dmax 最大占空比 Dmax=U OR/U OR+U Imin-U DS(on)*100% U Imin最低直流电压(一般取90V) C XT初级绕组的分布电容 C D次级绕组的分布电容 C OSS输出电容值 U DS漏-源峰值脉冲 U OR初级绕组感应电压 L PO初级绕组漏感 L SO次级绕组漏感 I AVG输入电流平均值I AVG=P o/η*U Imin B M最大磁通密度B M=100*I P*L P/N P*S J δ磁芯气隙宽度δ=40ΠS J(N P2/1000L P-1/1000A L) M 铜线安全边距，三重绝缘线 M=0 I SP次级峰值电流I SP=I P*N P/N S I SRMS次级有效值电流 I RI输出滤波电容上的纹波电流 Dsm 次级导线最小直径(裸线) DSM 次级导线最大外径（带绝缘层） DSM=b-2M/Ns J 初级绕组的电流密度（一般值为4-10A/mm2） U(BR)S次级整流管最大反向峰值电压U(BR)S=Uo+Umax*Ns/Np U(BR)FB反馈级整流管最大反向峰值电压U(BR)FB=U FB+Umax*N F/N P Uo 输出额定电压 U FB反馈额定电压 N S输出次级绕组匝数 Ns=(Uo+U D)*N P*(1-Dam)/V in(min)*Dmax N F反馈绕组匝数N F=Ns*U FB+U F2/Uo+U F1 N P初级绕组匝数N P=Ns*U OR/Uo+U F1 ;N P=L P*I P/Ae*B U RI 输出纹波电压U RI=I SP*ro I RMS整流桥输入有效值电流I RMS=Po/η*umin*Cosφ I OM最大输出电流 ro 输出电容的等效串联电阻值（可查电容规格）
开关电源技术规格书 Switching Power Supply Specification 型号Model： 1305AC 拟制(Editor) ：段家贵 审核(Verifier) ： 批准(Approver) ： 版本(Edition) ：1305 1、总则Introduction 该款电源参考intel提出的ATX12V V2.31标准设计制造，额定输出功率90W。 。 The Power Supply was designed reference Intel Power Supply Design Guide ATX12V 2.31. Rated output total power is90W. 2、电气特性Electrical 2.1、 2.2、直流精度 [鍵入文字]
注：当+12V处于峰值电流负载时，输出电压范围为±10%。 Note: At +12VDC peak loading, regulation at the +12V outputs can go to ±10%. 2.3、直流功率分布Typical Power Distribution 2.4、 注意：1、噪声与纹波的测试带宽为10Hz～20MHz； 2、在测试噪音与纹波期间，用一个0.1UF瓷片电容和10UF的电解电容并接在输出端上。 Note: 1、Ripple and noise are defined as periodic or random signals over a frequency band of 10Hz to 20 MHz. 2、Measurements shall be made with an oscilloscope with 20 MHz of bandwidth. Outputs should be bypassed at the connector with a 0.1μF ceramic disk capacitor and a 10 μF electrolytic capacitor to simulate system loading. 2.5、电源效率Efficiency 在25℃下，直流输入11.4V-12.6V 、Intel规定的满负载条件下，电源效率不小于80%。 The efficiency of the power supply should be greater than or equal to 80%, at nominal input voltage of DC 11.4V-12.6V input, under the load conditions defined in the form factor specific sections of intel PSDG, at 25℃。
开关电源基本参数的概念及常见术语 一．描述输入电压影响输出电压的几个参数。 1．绝对稳压系数。 A．绝对稳压系数：表示负载不变时，稳压电源输出直流变化量△U0与输入电网变化量△Ui之比。既： K=△U0/△Ui。 B．相对稳压系数：表示负载不变时，稳压电源输出直流电压Uo的相对变化量△Uo与输出电网Ui的相对变化量△Ui之比。急： S=△Uo/Uo / △Ui/Ui 2. 电网调整率。 它表示输入电网电压由额定值变化+-10%时，稳压电源输出电压的相对变化量，有时也以绝对值表示。 3. 电压稳定度。 负载电流保持为额定范围内的任何值，输入电压在规定的范围内变化所引起的输出电压相对变化△Uo/Uo（百分值），称为稳压电源的电压稳定度。 二．负载对输出电压影响的几种指标形式。 1．负载调整率（也称电流调整率）。 在额定电网电压下，负载电流从零变化到最大时，输出电压的最大相对变
化量，常用百分数表示，有时也用绝对变化量表示。 2．输出电阻（也称等效内阻或内阻）。 在额定电网电压下，由于负载电流变化△IL引起输出电压变化△Uo，则输出电阻为 Ro=|△Uo/△I L| 欧。 三．纹波电压。 1．最大纹波电压。 在额定输出电压和负载电流下，输出电压的纹波（包括噪声）的绝对值的大小，通常以峰峰值或有效值表示。 2．纹波系数Y（%）。 在额定负载电流下，输出纹波电压的有效值Urms与输出直流电压Uo之比，既 y=Umrs/Uo x100% 3．纹波电压抑制比。 在规定的纹波频率（例如50HZ）下，输出电压中的纹波电压Ui~与输出电压中的纹波电压Uo~之比，即： 纹波电压抑制比=Ui~/Uo~ 。 注：噪声不同于纹波。纹波是出现在输出端子间的一种与输入频率和开关频率同步的成分，用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的0.5%以下；噪声是出现在输出端子间的纹波以外的一种高频成分，也用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的1%左右。纹波噪声是二者的合成，用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的2%以下。四．冲击电流。 冲击电流是指输入电压按规定时间间隔接通或断开时，输入电流达到稳定
功率铁氧体磁芯 常用功率铁氧体材料牌号技术参数 EI型磁芯规格及参数
PQ型磁芯规格及参数 EE型磁芯规格及参数 EC、EER型磁芯规格及参数
1,磁芯向有效截面积：Ae 2,磁芯向有效磁路长度：le 3,相对幅值磁导率：μa 4,饱和磁通密度：Bs 1磁芯损耗：正弦波与矩形波比较 一般情况下，磁芯损耗曲线是按正弦波+/-交流(AC)激励绘制的，在标准的和正常的时候，是不提供极大值曲线的。涉及到开关电源电路设计的一个共同问题是正弦波和矩形波激励的磁芯损耗的关系。对于高电阻率的磁性材料如类似铁氧体，正弦波和矩形波产生的损耗几乎是相等的，但矩形波的损耗稍微小一些。材料中存在高的涡流损耗（如大 一般情况下，具有矩形波的磁芯损耗比具有正弦波的磁芯损耗低一些。但在元件存在铜损的情况下，这是不正确的。在变压器中，用矩形波激励时的铜损远远大于用正弦波激励时的铜损。高频元件的损耗在铜损方面显得更多，集肤效应损耗比矩形波激励磁芯的损耗给人们的印象更深刻。举个例子，在 20kHz、用17#美国线规导线的绕组时，矩形波激励的磁芯损耗几乎是正弦波激
励磁芯损耗的两倍。例如，对于许多开关电源来说，具有矩形波激励磁芯的 5V、20A和30A输出的电源，必须采用多股绞线或利兹(Litz)线绕制线圈，不能使用粗的单股导线。 2Q值曲线 所有磁性材料制造厂商公布的Q值曲线都是低损耗滤波器用材料的典型曲线。这些测试参数通常是用置于磁芯上的最适用的绕组完成的。对于罐形磁芯，Q值曲线指出了用作生成曲线时的绕组匝数和导线尺寸，导线是常用的利兹线，并且绕满在线圈骨架上。 对于钼坡莫合金磁粉芯同样是正确的。用最适合的绕组，并且导线绕满了磁芯窗口时测试，则Q值曲线是标准的。Q值曲线是在典型值为5高斯或更低的低交流(AC)激励电平下测量得出的。由于在磁通密度越高时磁芯的损耗越大，故人们警告，在滤波电感器工作在高磁通密度时，磁芯的Q值是较低的。3电感量、AL系数和磁导率 在正常情况下，磁芯制造厂商会发布电感器和滤波器磁芯的AL系数、电感量和磁导率等参数。这些AL的极限值建立在初始磁导率范围或者低磁通密度的基础上。对于测试AL系数，这是很重要的，测试AL系数是在低磁通密度下实施的。 某些质量管理引入检验部门，希望由他们用几匝绕组检查磁芯，并用不能控制频率或激励电压的数字电桥测试磁芯。几乎毫不例外，以几百高斯、若干
开关电源高频变压器设计步骤 步骤1确定开关电源的基本参数 1交流输入电压最小值u min 2交流输入电压最大值u max 3电网频率F l开关频率f 4输出电压V O（V）：已知 5输出功率P O（W）：已知 6电源效率η：一般取80％ 7损耗分配系数Z：Z表示次级损耗与总损耗的比值，Z=0表示全部损耗发生在初级，Z=1表示发生在次级。一般取Z=0.5 步骤2根据输出要求，选择反馈电路的类型以及反馈电压V FB 步骤3根据u，P O值确定输入滤波电容C IN、直流输入电压最小值V Imin 1令整流桥的响应时间tc=3ms 2根据u，查处C IN值 3得到V imin 确定C IN,V Imin值 u(V)P O(W)比例系数(μF/W)C IN(μF)V Imin(V) 固定输 已知2~3(2~3)×P O≥90 入:100/115 步骤4根据u，确通用输入:85~265已知2~3(2~3)×P O≥90 定V OR、V B 固定输入:230±35已知1P O≥240 1根据u由表查出V OR、V B值
2 由V B 值来选择TVS 步骤5根据Vimin 和V OR 来确定最大占空比 Dmax V OR Dmax= ×100％ V OR +V Imin －V DS(ON) 1设定MOSFET 的导通电压V DS(ON) 2 应在u=umin 时确定Dmax 值，Dmax 随u 升高而减小 步骤6确定初级纹波电流I R 与初级峰值电流I P 的比值K RP ，K RP =I R /I P u(V) K RP 最小值(连续模式)最大值(不连续模式) 固定输入:100/1150.41通用输入:85~2650.441固定输入:230±35 0.6 1 步骤7确定初级波形的参数 ①输入电流的平均值I AVG P O I A VG= ηV Imin ②初级峰值电流I P I A VG I P = (1－0.5K RP )×Dmax ③初级脉动电流I R u(V) 初级感应电压V OR (V)钳位二极管反向击穿电压V B (V) 固定输入:100/115 6090通用输入:85~265135200固定输入:230±35 135 200
开关电源设计步骤 步骤1 确定开关电源的基本参数 ① 交流输入电压最小值u min ② 交流输入电压最大值u max ③ 电网频率F l 开关频率f ④ 输出电压V O （V ）：已知 ⑤ 输出功率P O （W ）：已知 ⑥ 电源效率η：一般取80％ ⑦ 损耗分配系数Z ：Z 表示次级损耗与总损耗的比值，Z=0表示全部损耗发生在初级， Z=1表示发生在次级。一般取Z=0.5 步骤2 根据输出要求，选择反馈电路的类型以及反馈电压V FB 步骤3 根据u ，P O 值确定输入滤波电容C IN 、直流输入电压最小值V Imin ① 令整流桥的响应时间tc=3ms ② 根据u ，查处C IN 值 ③ 得到V imin 步骤4 根据u ，确定V OR 、V B ① 根据u 由表查出V OR 、V B 值 ② 由V B 值来选择TVS 步骤5 根据Vimin 和V OR 来确定最大占空比Dmax V OR D m a x = ×100％ V OR +V I m i n －V D S (O N ) ① 设定MOSFET 的导通电压V DS(ON) ② 应在u=umin 时确定Dmax 值，Dmax 随u 升高而减小 步骤6 确定C IN ,V Imin 值
步骤7 确定初级波形的参数 ① 输入电流的平均值I A VG P O I A VG= ηV Imin ② 初级峰值电流I P I A VG I P = (1－0.5K RP )×Dmax ③ 初级脉动电流I R ④ 初级有效值电流I RMS I RMS =I P √D max ×(K RP 2/3－K RP +1) 步骤8 根据电子数据表和所需I P 值 选择TOPSwitch 芯片 ① 考虑电流热效应会使25℃下定义的极限电流降低10％，所选芯片的极限电流最小值 I LIMIT(min)应满足：0.9 I LIMIT(min)≥I P 步骤9和10 计算芯片结温Tj ① 按下式结算： Tj ＝[I 2RMS ×R DS(ON)+1/2×C XT ×(V Imax +V OR ) 2 f ]×R θ＋25℃ 式中C XT 是漏极电路结点的等效电容，即高频变压器初级绕组分布电容 ② 如果Tj ＞100℃，应选功率较大的芯片 步骤11 验算I P IP=0.9I LIMIT(min) ① 输入新的K RP 且从最小值开始迭代，直到K RP =1 ② 检查I P 值是否符合要求 ③ 迭代K RP =1或I P =0.9I LIMIT(min) 步骤12 计算高频变压器初级电感量L P ，L P 单位为μH 106P O Z(1－η)+ η L P = × I 2P ×K RP (1－K RP /2)f η 步骤13 选择变压器所使用的磁芯和骨架，查出以下参数： ① 磁芯有效横截面积Sj （cm 2），即有效磁通面积。 ② 磁芯的有效磁路长度l （cm ） ③ 磁芯在不留间隙时与匝数相关的等效电感AL(μH/匝2) ④ 骨架宽带b （mm ） 步骤14 为初级层数d 和次级绕组匝数Ns 赋值 ① 开始时取d ＝2（在整个迭代中使1≤d ≤2） ② 取Ns=1(100V/115V 交流输入)，或Ns=0.6(220V 或宽范围交流输入) ③ Ns=0.6×(V O +V F1) ④ 在使用公式计算时可能需要迭代 步骤15 计算初级绕组匝数Np 和反馈绕组匝数N F ① 设定输出整流管正向压降V F1 ② 设定反馈电路整流管正向压降V F2 ③ 计算N P
常用电源的电源稳压器件如下： 79L05 负5V稳压器 79L06 负6V稳压器 79L08 负8V稳压器 79L09 负9V稳压器 79L12 负12V稳压器 79L15 负15V稳压器 79L18 负18V稳压器 79L24 负24V稳压器 LM1575T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-ADJ
简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM1575HVT-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM2575T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM2575HVT-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-12 12V简易开关电源稳压器(1A)
LM2575HVT-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM2576T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-5.0 5.0V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-12 12V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-15 15V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-ADJ 简易开关电源稳压器(3A可调1.23V to 37V) LM2576HVT-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(3A) LM2576HVT-5.0 5.0V简易开关电源稳压器(3A) LM2576HVT-12 12V简易开关电源稳压器(3A) LM2576HVT-15 15V简易开关电源稳压器(3A) LM2576HVT-ADJ 简易开关电源稳压器(3A可调1.23V to 37V) LM2930T-5.0 5.0V低压差稳压器
最详细的开关电源反馈回 路设计 Prepared on 22 November 2020
开关电源反馈回路设计 开关电源反馈回路主要由光耦（如PC817）、电压精密可调并联稳压器（如TL431）等器件组成。要研究如何设计反馈回路，首先先要了解这两个最主要元器件的基本参数。 1、光耦 PC817的基本参数如下表： 2、可调并联稳压器 由TL431的等效电路图可以看到，Uref是一个内部的基准源，接在运放的反相输入端。由运放的特性可知，只有当REF端（同相端）的电压非常接近Uref（）时，三极管中才会有一个稳定的非饱和电流通过，而且随着REF端电压的微小变化，通过三极管VT的电流将从1到100mA变化。当然，该图绝不是TL431的实际内部结构，所以不能简单地用这种组合来代替它。但如果在设计、分析应用TL431的电路时，这个模块图对开启思路，理解电路都是很有帮助的。 前面提到TL431的内部含有一个的基准电压，所以当在REF端引入输出反馈时，器件可以通过从阴极到阳极很宽范围的分流，控制输出电压。如图2所示的电路，当R1和R2的阻值确定时，两者对Vo的分压引入反馈，若Vo增大，反馈量增大，TL431的分流也就增加，从而又导致Vo下降。显见，这个深度的负反馈电路必然在Uref等于基准电压处稳定，此时Vo=(1+R1/R2)Vref。 图2 选择不同的R1和R2的值可以得到从到36V范围内的任意电压输出，特别地，当R1=R2时，Vo=5V。需要注意的是，在选择电阻时必须保证TL431工作的必要条件，就是通过阴极的电流要大于1mA。 了解了TL431和PC817的基本参数后，来看实际电路： 图3 反馈回路主要关注R6、R8、R13、R14、C8这几个器件的取值。 首先来看R13。R13、R14是TL431的分压电阻，首先应先确定R13的值，再根据Vo=(1+R14/R13)Vref公式来计算R14的值。 1.确定R13.、R14取值
开关电源指标参数 一．描述输入电压影响输出电压的几个指标形式。 绝对稳压系数。 A．绝对稳压系数：表示负载不变时，稳压电源输出直流变化量△U0与输入电网变化量△U i之比。既： K=△U0/△Ui。 B．相对稳压系数：表示负载不变时，稳压器输出直流电压Uo的相对变化量△Uo与输出电网Ui的相对变化量△Ui之比。即： S=△Uo/Uo / △Ui/Ui 电网调整率。 它表示输入电网电压由额定值变化+-10%时，稳压电源输出电压的相对变化量，有时也以绝对值表示。 电压稳定度。 负载电流保持为额定范围内的任何值，输入电压在规定的范围内变化所引起的输出电压相对变化△Uo/Uo（百分值），称为稳压器的电压稳定度。 二．负载对输出电压影响的几种指标形式。 负载调整率（也称电流调整率）。 在额定电网电压下，负载电流从零变化到最大时，输出电压的最大相对变化量，常用百分数表示，有时也用绝对变化量表示。 输出电阻（也称等效内阻或内阻）。没用 在额定电网电压下，由于负载电流变化△IL引起输出电压变化△Uo，则输出电阻为 Ro=|△Uo/△IL| 欧。 三．纹波电压的几个指标形式。 最大纹波电压。 在额定输出电压和负载电流下，输出电压的纹波（包括噪声）的绝对值的大小，通常以峰峰值或有效值表示。 纹波系数Y（%）。
在额定负载电流下，输出纹波电压的有效值Urms与输出直流电压Uo之比，既 y=Umrs/Uo x100% 纹波电压抑制比。 在规定的纹波频率（例如50HZ）下，输出电压中的纹波电压Ui~与输出电压中的纹波电压Uo~之比，即： 纹波电压抑制比=Ui~/Uo~ 。 这里声明一下：噪声不同于纹波。纹波是出现在输出端子间的一种与输入频率和开关频率同步的成分，用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的0.5%以下；噪声是出现在输出端子间的纹波以外的一种高频成分，也用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的1%左右。纹波噪声是二者的合成，用峰-峰（peak to peak）值表示，一般在输出电压的2%以下。 四．冲击电流。 冲击电流是指输入电压按规定时间间隔接通或断开时，输入电流达到稳定状态前所通过的最大瞬间电流。一般是20A——30A。 五．过流保护。 是一种电源负载保护功能，以避免发生包括输出端子上的短路在内的过负载输出电流对电源和负载的损坏。过流的给定值一般是额定电流的110%——130%。 六．过压保护。 是一种对端子间过大电压进行负载保护的功能。一般规定为输出电压的130%——150%。 七．输出欠压保护。 当输出电压在标准值以下时，检测输出电压下降或为保护负载及防止误操作而停止电源并发出报警信号，多为输出电压的80%——30%左右。 八．过热保护。 在电源内部发生异常或因使用不当而使电源温升超标时停止电源的工作并发出报警信号。
& 课程设计任务书 学生姓名：专业班级： 指导教师：工作单位： 题目: 开关电源设计 初始条件： 输入交流电源：单相220V，频率50Hz。 要求完成的主要任务:（包括课程设计工作量及其技术要求，以及说明书撰写等具体要求）? 1、输出两路直流电压：12V，5V。 2、直流最大输出电流1A。 3、完成总电路设计和参数设计。 时间安排： 课程设计时间为两周，将其分为三个阶段。 第一阶段：复习有关知识，阅读课程设计指导书，搞懂原理，并准备收集设计资料，此阶段约占总时间的20%。 第二阶段：根据设计的技术指标要求选择方案，设计计算。 ） 第三阶段：完成设计和文档整理，约占总时间的40%。 指导教师签名：年月日 系主任（或责任教师）签名：年月日
目录 ） 引言 (1) 1设计意义及要求 (2) 设计意义 (2) 开关电源的组成部分 (2) 开关电源的工作过程 (2) 开关电源的工作方式 (3) 脉宽调制器的基本原理 (3) 2方案设计 (5) ） 设计要求 (5) 方案选择 (5) 整流滤波部分 (6) 降压斩波电路 (7) 脉宽调制电路 (8) MOSFET管的驱动电路 (9) 总电路图 (11) 3主电路参数设定 (12) { 变压器、二极管、MOSFET管选择 (12) 反馈回路的设计 (13) MOSFET的驱动设计 (14) 结束语 (15) 参考文献 (16)
附录一 (17) ]
引言 随着电力电子技术的高速发展，电力电子设备与人们的工作、生活的关系日益密切，而电子设备都离不开可靠的电源，进入80年代计算机电源全面实现了开关电源化，率先完成计算机的电源换代，进入90年代开关电源相继进入各种电子、电器设备领域，远程控制交换机、通讯、电子检测设备电源、控制设备电源等都已广泛地使用了开关电源，更促进了开关电源技术的迅速发展。 开关电源高频化是其发展的方向，高频化使开关电源小型化，并使开关电源进入更广泛的应用领域，特别是在高新技术领域的应用，推动了高新技术产品的小型化、轻便化。开关电源是利用现代电力电子技术，控制开关管开通和关断的时间比率，维持稳定输出电压的一种电源，开关电源一般由脉冲宽度调制（PWM）控制IGBT和MOSFET构成。随着电力电子技术的发展和创新，使得开关电源技术也在不断地创新。目前，开关电源以小型、轻量和高效率的特点被广泛应用几乎所有的电子设备，是当今电子信息产业飞速发展不可缺少的一种电源方式。 开关电源根据输入输出的性质不同可分为AC/DC和DC/DC两大类。AC/DC称为一次电源，也常称为开关整流器。值得指出的是，AC-DC变换不单是整流的意义，而是整流后又做DC-DC变换。所以说，DC-DC变换器是开关电源的核心。DC/DC称为二次电源，其设计技术及生产工艺在国内外均已成熟和标准化，所以学习设计开关电源有重要的意义。
常用电源的电源稳压器件如下：79L05 负5V稳压器 79L06 负6V稳压器 79L08 负8V稳压器 79L09 负9V稳压器 79L12 负12V稳压器 79L15 负15V稳压器 79L18 负18V稳压器
79L24 负24V稳压器 LM1575T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM1575T-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM1575HVT-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A)
LM1575HVT-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM1575HVT-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM2575T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM2575T-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37)
LM2575HVT-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-5.0 5V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-12 12V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-15 15V简易开关电源稳压器(1A) LM2575HVT-ADJ 简易开关电源稳压器(1A可调1.23 to 37) LM2576T-3.3 3.3V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-5.0 5.0V简易开关电源稳压器(3A) LM2576T-12 12V简易开关电源稳压器(3A)
要制造好高频变压器要注意两点： 一是每个绕组要选用多股细铜线并在一同绕,不要选用单根粗铜线,简略地说便是高频交流电只沿导线的表面走,而导线内部是不走电流的实习是越挨近导线中轴电流越弱,越挨近导线表面电流越强。选用多股细铜线并在一同绕,实习便是为了增大导线的表面积,然后更有效地运用导线。 二是高频逆变器中高频变压器最好选用分层、分段绕制法,这种绕法首要目的是削减高频漏感和降低分布电容。 1、次级绕组：初级绕组绕完，要加绕(3~5 层绝缘垫衬再绕制次级绕组。这样可减小初级绕组和次级绕组之间分布电容的电容量，也增大了初级和次级之间的绝缘强度，契合绝缘耐压的需求。减小变压器初级和次级之间的电容有利于减小开关电源输出端的共模打扰。若是开关电源的次级有多路输出，而且输出之间是不共地的为了减小漏感，让功率最大的次级接近变压器的初级绕组。 若是这个次级绕组只要相对较少几匝，则为了改善耦合状况，仍是应当设法将它布满完好的一层，如能够选用多根导线并联的方法，有助于改善次级绕组的填充系数。其他次级绕组严密的绕在这个次级绕组的上面。当开关电源多路输出选用共地技能时，处置方法简略一些。次级能够选用变压器抽头方式输出，次级绕组间不需要采用绝缘阻隔，从而使变压器的绕制愈加紧凑，变压器的磁耦合得到加强，能够改善轻载时的稳压功能。 2、初级绕组：初级绕组应放在最里层，这样可使变压器初级绕组每一匝用线长度最短，从而使整个绕组的用线为最少，这有效地减小了初级绕组自身的分布电容。通常状况下，变压器的初级绕组被规划成两层以下的绕组，可使变压器的漏感为最小。初级绕组放在最里边，使初级绕组得到其他绕组的屏蔽，有助于减小变压器初级绕组和附近器材之间电磁噪声的相互耦合。初级绕组放在最里边，使初级绕组的开始端作为衔接开关电源功率晶体管的漏极或集电极驱动端，可削减变压器初级对开关电源其他有些电磁打扰的耦合。 3、偏压绕组：偏压绕组绕在初级和次级之间，仍是绕在最外层，和开关电源的调整是依据次级电压仍是初级电压进行有关。若是电压调整是依据次级来进行的则偏压绕组应放在初级和次级之间，这样有助于削减电源发生的传导打扰发射。若是电压调整是依据初级来进行的则偏压绕组应绕在变压器的最外层，这可使偏压绕组和次级绕组之间坚持最大的耦合，而与初级绕组之间的耦合减至最小。 初级偏压绕组最佳能布满完好的一层，若是偏压绕组的匝数很少，则能够采用加粗偏压绕组的线径，或许用多根导线并联绕制，改善偏压绕组的填充状况。这一改善方法实际上也改善了选用次级电压来调理电源的屏蔽才干，相同也改善了选用初级电压来调理电源时，次级绕组对偏压绕组的耦合状况。 高频变压器匝数如何计算？很多设计高频变压器的人都会有对于匝数的计算问题，那么我们应该
开关电源主要参数名词解释与参数设定标准 以某基站配置-48V开关电源，配2组500AH蓄电池组（单体电池电压U=2V、额定容量C10=500AH，那么以下参数设置要求如下： 开关电源的参数设置主要参考配套蓄电池维护参数要求设定，有时运营商会根据实际使用环境对设定参数作适当的调整，以保障蓄电池使用寿命最大化。 1.设置高频开关电源充电限流 ?充电限流就是系统根据蓄电池的容量（事先必须在监控参数中正确设定蓄电池容量）、负载所需电流的大小来自动计算整流器的限流点。 ?充电限流设置范围：0.1-0.25C10，推荐值为0.15C10，即150A； ?单体整流模块输出电压=（0.15 C10+负载电流）/单体个数 2.设置高频开关电源蓄电池容量 ?开关电源蓄电池容量：后备蓄电池组总标称容量设置为1000AH（U=-48V）。 ?蓄电池串联时，每组电池组总电压为每节电池端电压之和，而电池组容量不变；多组电池组并联时，电池组总电压每组电压值，而容量为每组 容量之和； 3.设置温度补偿系数 ?温度补偿系数：是开关电源监控模块对蓄电池浮充电压进行补偿时，温度每偏离温补中心点1℃的补偿值。 ?在同一浮充电压下，浮充电流随温度的升高而增大，一般设定温度补偿中心点为25℃，补偿系统一般为3—4mV。 ?推荐补偿系数为3 mV。 4.设置浮充电压 ?浮充电压：是在市电正常时，由整流器向负载供电，并同时给蓄电池微小的补充电流，此时的工作电压即浮充电压。 ?浮充电压设置范围：53.5V—55.2V（单体电池浮充电压为2.23V—2.3V），
一般设为54V或54.5V。 ?目前浙江移动基本采用单体电压为2.27V的标准，即开关电源浮充电压为54.5V。 5.设置均充电压 ?均充电压：是为了使蓄电池保持足够的容量，则需要提高浮充电压，使流入电池电流增加，此时的整流器工作电压即均衡电压，它是基础电压 的上限。 ?均充电压设置范围：55.2V—56.4V（单体电池浮充电压为2.3V—2.35V），一般设为56.4V。 ?目前浙江移动均充电压标准为2.35V/节，即开关电源均充电压为56.4V。 6.脱离电压 ?脱离电压即低压脱离电压（LVDS），为了保护重要负载工作时间和蓄电池过放电设定的蓄电池放电所允许的最低值。 ?脱离电压分为一次下电和二次下电电压； 一次下电是为发保障重要负载更长时间工作而设定的允许最低值， 一般一次脱离电压设为44.5V以上（用户也可根据实际情况自行设 定）； 二次下电是为了保护蓄电池组，而设定的蓄电池放电所允许的最低 值，一次脱离电压不得低于43.2V（单体电池电压为1.8V）； 7.复位电压 ?复位电压是开关电源直流脱离接触器的主触点重接的电压预设值（复位电压>脱离电压）。 ?复位电压一般设定范围：47V—51V（用户可自行设定） 8.过压告警电压 ?过压告警电压就是开关电源出现过压告警的电压值，一般根据设定为
CDQZ-5107 SEHOTTKY 计算方法1、由于前面计算变压器可知： Np=82T3N S=13T3 2、在输入电压为264Vac时，反射到次级电压为： Vmax=264Vac* 迈=373 V “ Vs产土* Vmax =—*373=59.5 V DC N p82 3、设次级感量引起的电压为：（VR：初级漏感引起的电压） V严尹V 件*90=14.5V” 4、计算肖特基的耐压值： V卩产V $? + V 脳 + V。=59.5+14.5+12=86 V DC 5、计算出输出峰值电流： 2人2*1 出=- =3?8A 1-Z) 1-0.474 6、由计算变压器可知: 1/1.59 A 故选择3A/100V的肖特基满足设计要求。（因3A的有效值为3.9A） 客户名称客户编号 公司编号样品单编号日期输入范围输入电压电流
CDQZ-5107 MOSFET 计算方法 1、 由于前面计算变压器可知： Np=82T 3 N S =13T 3 2、 输入电压最大值为264Vac,故经过桥式整流后，得到： Vmax=264Vac* 迈=373 V “ 3、 次级反射到初级的电压为： V 沪尹 V 。斗 *12=76J. 4、由前而计算变压器可知，取初级漏感引起的电压，V R =90V”，故MOFET 要求耐 压值为： V D5=V max+V w + V P/f =373+90+76=539 V DC 5、计算初级峰值电流： T =匕 _ 。 厶丄 _n 227A 曲 7广 V 肿 DF 0.88*100*0.6 '? 6、故选择2A/600V 的MOSFET 满足设计要求，即选用仙童2N60C 。 客户名称 客户编号 公司编号 样品单编号 日期 输入范围 输入电压电流 82*1 r/ns =0.571 A
【开篇】 针对开关电源很多人觉得难，主要是理论与实践相结合；万事开头难，我在这里只能算抛砖引玉，慢慢讲解如何设计，有任何技术问题可以随时打断，我将尽力来进行解答。设计一款开关电源并不难，难就难在做精；我也不是一个很精熟的工程师，只能算一个领路人。希望大家喜欢大家一起努力!! 【第一步】 开关电源设计的第一步就是看规格，具体的很多人都有接触过；也可以提出来供大家参考，我帮忙分析。 我只带大家设计一款宽范围输入的，12V2A 的常规隔离开关电源 1. 首先确定功率，根据具体要求来选择相应的拓扑结构；这样的一个开关电源多选择反激式(flyback) 基本上可以满足要求 备注一个，在这里我会更多的选择是经验公式来计算，有需要分析的，可以拿出来再讨论【第二步】 2.当我们确定用flyback 拓扑进行设计以后，我们需要选择相应的PWM IC 和MOS 来进行初步的电路原理图设计(sch) 无论是选择采用分立式的还是集成的都可以自己考虑。对里面的计算我还会进行分解 分立式：PWM IC 与MOS 是分开的，这种优点是功率可以自由搭配，缺点是设计和调试的周期会变长（仅从设计角度来说） 集成式：就是将PWM IC 与MOS 集成在一个封装里，省去设计者很多的计算和调试分步，适合于刚入门或快速开发的环境 集成式，多是指PWM controller 和power switch 集成在一起的芯片 不限定于是PSR 还是SSR 【第三步】 3. 确定所选择的芯片以后，开始做原理图(sch)，在这里我选用ST VIPer53DIP(集成了MOS) 进行设计，原因为何(因为我们是销售这一颗芯片的)？ 设计之前最好都先看一下相应的datasheet，自己确认一下简单的参数 无论是选用PI 的集成，或384x 或OB LD 等分立的都需要参考一下datasheet 一般datasheet 里都会附有简单的电路原理图，这些原理图是我们的设计依据 【第四步】 4. 当我们将原理图完成以后，需要确定相应的参数才能进入下一步PCB Layout 当然不同的公司不同的流程，我们需要遵守相应的流程，养成一个良好的设计习惯，这一步可能会有初步评估，原理图确认，等等，签核完毕后就可以进行计算 一般有芯片厂家提供相关资料 【第五步】 5. 确定开关频率，选择磁芯确定变压器 芯片的频率可以通过外部的RC 来设定，工作频率就等于开关频率，这个外设的功能有利于我们更好的设计开关电源，也可以采取外同步功能。 一般AC2DC 的变换器，工作频率不宜设超过100kHz，主要是开关电源的频率过高以后，不利于系统的稳定性，更不利于EMC 的通过性 频率太高，相应的di/dt dv/dt 都会增加，除PI 132kHz 的工作频率之外，大家可以多参
第5章开关电源磁芯主要参数 5.1 概述 5.1.1 在开关电源中磁性元件的作用 这里讨论的磁性元件是指绕组和磁心。绕组可以是一个绕组，也可以是两个或多个绕组。它是储能、转换和/或隔离所必备的元件，常把它作为变压器或电感器使用。 作为变压器用，其作用是：电气隔离；变比不同，达到电压升、降；大功率整流副边相移不同，有利于纹波系数减小；磁耦合传送能量；测量电压、电流。 作为电感器用，其作用是：储能、平波、滤波；抑制尖峰电压或电流，保护易受电压、电流损坏的电子元件；与电容器构成谐振，产生方向交变的电压或电流。 5.1.2 掌握磁性元件对设计的重要意义 磁性元件是开关变换器中必备的元件，但又不易透彻掌握其工作情况（包括磁材料特性的非线性，特性与温度、频率、气隙的依赖性和不易测量性）。在选用磁性元件时，不像电子元件可以有现成品选择。为何磁性元件绝大多数都要自行设计呢？主要是变压器和电感器涉及的参数太多，例如：电压、电流、频率、温度、能量、电感量、变比、漏电感、磁材料参数、铜损耗、铁损耗等等。磁材料参数测量困难，也增加了人们的困惑感。就以Magnetics公司生产的其中一种MPP铁心材料来说，它有10种μ值，26种尺寸，能在5种温升限额下稳定工作。这样，便有10×26×5= 1300种组合，再加上前述电压、电流等电参数不同额定值的组合，将有不计其数的规格，厂家为用户备好现货是不可能的。果真有现货供应，介绍磁元件的特性、参数、使用条件的数据会非常繁琐，也将使挑选者无从下手。因此，绝大多数磁元件要自行设计或提供参数委托设计、加工。 本章将介绍磁元件的一般特性，针对使用介绍设计方法。结合线性的具体形式的设计方法，以后还将进一步的介绍。 5.1.3 磁性材料基本特性的描述 磁性材料的特性首先用B-H平面上的一条磁化曲线来描述。以μ表示B/H，数学上称为斜率，表示为tanθ=B/h；电工上称为磁导率，如图5.1所示。由于整条曲线多处弯曲，因此有多个μ值称呼。另外，从不同角度考查也有不同称呼。
开关电源的测试参数 招聘(广告) [良好的开关电源必须符合所有功能规格、保护特性、安全规范（如UL、CSA、VDE、DE MKO、SEMKO，长城等等之耐压、抗燃、漏电流、接地等安全规格）、电磁兼容能力（如FCC、CE等之传导与幅射干扰）、可靠性（如老化寿命测试）、及其他之特定需求等。开关电源包括下列之型式： ?AC-DC：如个人用、家用、办公室用、工业用(电脑、周边、传真机、充电器) ?DC-DC：如可携带式产品(移动电话、笔计本电脑、摄影机，通信交换机二次电源) ?DC-AC：如车用转换器(12V～115/230V) 、通信交换机振铃信号电源 ?AC-AC：如交流电源变压器、变频器、UPS不间断电源 开关电源的设计、制造及品质管理等测试需要精密的电子仪器设备来模拟电源供应器实际工作时之各项特性(亦即为各项规格)，并验证能否通过。开关电源有许多不同的组成结构(单输出、多输出、及正负极性等)和输出电压、电流、功率之组合，因此需要具弹性多样化的测试仪器才能符合众多不同规格之需求。 电气性能(Electrical Specifications)测试 当验证电源供应器的品质时，下列为一般的功能性测试项目，详细说明如下： 一、功能(Functions)测试： ?输出电压调整(Hold-on Voltage Adjust) ?电源调整率(Line Regulation) ?负载调整率(Load Regulation) ?综合调整率(Conmine Regulation) ?输出涟波及杂讯(Output Ripple & Noise, RARD) ?输入功率及效率(Input Power, Efficiency) ?动态负载或暂态负载(Dynamic or Transient Response) ?电源良好/失效(Power Good/Fail)时间 ?起动(Set-Up)及保持(Hold-Up)时间 常规功能(Functions)测试 A. 输出电压调整： 当制造开关电源时，第一个测试步骤为将输出电压调整至规格范围内。此步骤完成后才能确保后续的规格能够符合。通常，当调整输出电压时，将输入交流电压设定为正常值(1 15Vac或230Vac)，并且将输出电流设定为正常值或满载电流，然后以数字电压表测量电源供应器的输出电压值并调整其电位器(VR)直到电压读值位于要求之范围内。 B. 电源调整率： 电源调整率的定义为电源供应器于输入电压变化时提供其稳定输出电压的能力。此项测试系用来验证电源供应器在最恶劣之电源电压环境下，如夏天之中午(因气温高，用电需求量最大)其电源电压最低；又如冬天之晚上(因气温低，用电需求量最小)其电源电压最高。在前述之两个极端下验证电源供应器之输出电源之稳定度是否合乎需求之规格。 为精确测量电源调整率，需要下列之设备： ?能提供可变电压能力的电源，至少能提供待测电源供应器的最低到最高之输入电压范围，（KIKUSUI PCR系列电源能提供0--300VAC 5-1000Hz 的稳定交流电源，0---400V DC 的直流电源）。