型钢悬挑脚手架（阳角Ｂ)计算书计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1３0—2０1１
2、《建筑结构荷载规范》ＧB50009－2０12
3、《钢结构设计规范》ＧB5001７-2003
一、基本参数
1、基本参数
1、主梁布置参数
平面图
２、主梁锚固参数
主梁１锚固图
主梁2锚固图
主梁3锚固图
三、一号主梁验算
1、主梁验算
q’=ｇk=0、２０5kN/m
第一排立杆处:Ｐ1' ＝F1’=8kN；
第二排立杆处：Ｐ2’ =Ｆ2'=8kＮ；
荷载设计值:
q=1、2×gｋ＝1、２×0、205=0、246kＮ/m
第一排立杆处：P1 ＝F１=10、9ｋN;
=１0、9ｋＮ；
第二排立杆处：P2 ＝F
２
计算简图如下：
1)抗弯验算
σ=M maｘ/W=1、47×106/(141×10３）=1０、42６N／mｍ2≤［ｆ]=205 N/mm2
满足要求！
２）抗剪验算
τmaｘ＝V maｘ/(８I zδ)［bh02-(ｂ-δ)h２]=7、７47×1０00×[88×1602－（８8－６）×1４0、22]/(８×1１３00０00×6）=9、1５５N/mm2≤［τ]=1２５N/mm２
满足要求!
3）挠度验算
νmaｘ=０、０27 mm≤[ν]=２l／３6０=2×1８93／3６0=１0、51７mm
满足要求!
4)支座反力计算
Ｒ1＝-0、821kN；
R2=4、3９4kN;
R3＝1２、313kN；
R4=6、554kN;
２、支撑杆件设置
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算：
α１=ａｒctａn(n1／m1）＝ａrctan（33０0／2200)＝56、３1°上拉杆件支座力:
ＲS1=Ｒ3=12、313kN
主梁轴向力:
NＳＺ１= ＲS1/taｎα1=1２、313/tａn（5６、３１°）=8、209ｋN 上拉杆件轴向力:
N S1=ＲS１/siｎα1=12、313／sin（56、31°）＝１4、７98kN
上拉杆件得最大轴向拉力：N S=ｍax[ＮS1］=１4、7９8kN
查表得，钢丝绳破断拉力总与:F g=151、５ｋN
[Ｆg］=α×F g／k＝０、８5×１51、5/８＝16、097ｋN≥ＮS=１4、7９８ｋＮ
符合要求！
绳夹数量:
ｎ=1、667[Fg］／（2Ｔ)=1、667×1６、09７/（2×15、1９)=１个≤[n]=3个
符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=［Fｇ］/（π×d e2/4)=１６、0９７×103/（π×1２2／4)=１42、32９Ｎ/mm2≤[f ｔ]=170N/ｍm2
符合要求！
拉环验算:
σ =[Ｆg］/（2A）=2[F g］／πd2=２×16、0９7×103/(π×20２)＝25、6１9N／mm2≤［ｆ]＝6５N/mm2
注：[f］为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》９、7、6每个拉环按２个截面计算得吊环应力不应大于65N/mm2
符合要求！
拉环详图（主梁为工字钢）
角焊缝验算：
σｆ=N S/（h e×l w）=1４、798×１03/(1０×１０0)=１4、７９8N/ｍm2≤βf f tｗ=1、22×160=19５、2N/mm2
正面角焊缝得强度设计值增大系数βｆ=1、22
符合要求！
4、下撑杆件验算
α１=arｃtan(ｎ1/m1)= arcｔan（330０/31０0）＝４6、79°
下撑杆件支座力：
Ｒ
Ｘ1
=R4＝6、554kN
主梁轴向力:
NＸZ1=R X１/tanα1=6、554/tａｎ（46、７９°）=6、157kN 下撑杆件轴向力：
N X1= RＸ1/ｓｉｎα1=６、554/ｓiｎ（4６、79°）=８、992kN
下撑杆件得最大轴向压力：N
Ｘ=max［Ｎ
Ｘ1
］=８、9９2kＮ
下撑杆长度:
L1=(m１2＋n12)0、５= (３１002＋３３002)０、5=４５２7、６93
下撑杆长细比：
λ1=Ｌ1/ｉ=４527、69３／19、4=233、3８６
查《钢结构设计规范》GＢ５０01７-200３表C得，φ1=０、１56
轴心受压稳定性计算:
σ1 =ＮX１/(φ1A）=８992/（0、156×693）=83、176N/ｍｍ2≤f=205N/mｍ2
符合要求！
对接焊缝验算:
σ=ＮX/(lｗｔ)＝8、992×１03/A=８、９9２×1０3/69３=12、97５Ｎ/ｍm2≤f c w=1８5N/mm2
符合要求！
5、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N＝N sz1-（Nｘz1)=2、052kN
压弯构件强度：σｍax=M max／（γW）+N/A=1、47×106/（１、05×14100０）+2、0５2／2610=9、93 N/mm2≤［f]=２05Ｎ/mm2
满足要求!
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb-—均匀弯曲得受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB5０017—２00３)得,φb＝1、6
由于φb大于0、６,根据《钢结构设计规范》（ＧＢ500１７-20０3）附表Ｂ，得到φb值为0、894.
σ＝Ｍmax／(φbＷx）＝１、47×1０6/（0、8９４×１４1×103）=１1、6６2N/ｍm2≤[f]＝205Ｎ/ｍm2
符合要求!
6、锚固段与楼板连接得计算
压环钢筋１
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力:N/2＝0、41kＮ
压环钢筋验算：
σ=N／（4Ａ）=N／πd2=0、８21×103/（3、14×162）＝1、021N/ｍm2≤０、8５×[f］=0、85×65=5５、２５N/mm2
注：[ｆ]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》９、7、6 每个拉环按2个截面计算得吊环应力不应大于65N/mm２
水平钢梁与楼板压点得拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧３0ｃm以上搭接长度
符合要求！
四、二号主梁验算
1、主梁验算
q＇=g k=0、20５kN/m
第二排立杆处：P2＇=F2'=8kN；
荷载设计值：
q=1、２×ｇｋ=1、２×０、205=0、246kＮ/m
第二排立杆处:Ｐ2 =F2＝１0、９kN；
计算简图如下：
1)抗弯验算
σ=M max/W＝０、132×10６/(141×１03）=0、93６N/mm２≤[ｆ］=2０５N/mｍ２满足要求!
2)抗剪验算
τmax＝V max／(8I zδ)［bｈ0２-（ｂ-δ)h2］=11、0０3×10０0×[８８×１60２—(8８－6)×140、22］/（8×１1300000×6）=13、003N/mm2≤［τ]＝１25N/mm２
满足要求！
３）挠度验算
νｍax＝0、0０5ｍｍ≤［ν］＝２l/360=2×1670/36０=9、27８mm 满足要求！
4)支座反力计算
Ｒ
=０、09kN；
１
=0、108ｋN；
R
２
Ｒ3=1１、26８kN;
2、支撑杆件设置
α1＝ａrctan(n１／m1)=arｃtan（3300／3１0０）＝46、79°下撑杆件支座力：
ＲX1＝R3=１1、268kN
主梁轴向力:
N XZ1= RＸ1／ｔａｎα１=1１、268/tan(４6、79°)=1０、585kN 下撑杆件轴向力:
N X1=RＸ１/sｉｎα1=11、268/sin（4６、79°）=15、４6kN
下撑杆件得最大轴向压力：N X=mａｘ［NＸ1］=15、46kN 下撑杆长度：
L１=(m1２+n12)0、5= （31００2+３3002）0、５=4527、６93
下撑杆长细比:
λ1=L１／i=4527、693／１９、4=233、38６
查《钢结构设计规范》GB５0０１7-２０03表C得，φ1=0、156 轴心受压稳定性计算：
σ１ ＝N X1／（φ1A ）=154６０／(0、1５6×693）=143、005Ｎ/mm 2≤f=2０5N/m ｍ2
符合要求! 对接焊缝验算：
σ=N X /（l w t)=１５、４6×103/A=15、46×103/69３=２2、309N/mm 2≤f c w =18５N/ｍm ２
符合要求！
4、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：Ｎ =N xz1 ＝10、５85kN
压弯构件强度：σｍax =M ma ｘ/（γW)+N/A ＝０、1３2×１0６/（1、05×14100０)+10、585／2610=0、８９6 N/ｍm ２≤［f]=2０5N ／m ｍ2 满足要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb —－ 均匀弯曲得受弯构件整体稳定系数: 查表《钢结构设计规范》（G Ｂ500１７—2003）得，φｂ=1、6
由于φｂ大于0、６,根据《钢结构设计规范》（GB500１7-20０３）附表Ｂ,得到 φb 值为0、894。
σ = M ｍa ｘ/（φｂW ｘ）＝0、132×10６/（0、89４×141×10３）=1、047Ｎ/mm 2≤［ｆ]=205N ／m ｍ2
符合要求！
5、锚固段与楼板连接得计算
压环钢筋1 压环钢筋2
压环钢筋未受拉力,无需计算,节点按构造做法即可。
五、三号主梁验算
1、主梁验算
q'=g k＝０、２05kN/ｍ
第一排立杆处：P1' =F1’=8ｋN;
第二排立杆处:Ｐ２’=F2
＇=8kN;
荷载设计值：
ｑ=1、２×ｇｋ＝1、2×0、205=０、2４6ｋN/ｍ
第一排立杆处：P1 =F1＝10、9ｋＮ;
第二排立杆处:P2 =F2＝１0、9kN；
计算简图如下：
1）抗弯验算
/W=１、23８×106/(１41×103）=8、78 Ｎ/ｍm２≤［f］=20５N／mm2 σ＝Ｍm
ａx
满足要求!
2)抗剪验算
τmax=V max／(8Ｉzδ）[bｈ０2-(b—δ）ｈ2]＝8、541×1000×［8８×１602—（88—6）×140、2２]／(８×１１3０0０00×６)=10、09４N/mm2≤[τ］＝1２5N/ｍｍ2 满足要求!
3）挠度验算
νmａx=0、０14ｍm≤[ν]＝2l／360=2×1４00/360=7、77８mｍ
满足要求！
4）支座反力计算
R１=-0、8３９kN;
R2=5、00６kN;
R3=15、618ｋN；
R4＝2、50７kＮ;
2、支撑杆件设置
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算：
α1=aｒctaｎ(n１／ｍ１)= arctａｎ(３10０/2２00)=５4、６３8°上拉杆件支座力：
RＳ1＝R3=15、618kN
主梁轴向力:
ＮSＺ1=RＳ１/tａnα1=15、６18/tan（54、6３8°)＝１1、０84ｋＮ上拉杆件轴向力：
N S1= ＲS１/sinα１=1５、６18/ｓｉn（５4、638°)=19、１51ｋN 上拉杆件得最大轴向拉力：N S=max［N S1] =1９、15１kＮ
查表得，钢丝绳破断拉力总与：F g=15１、5kN
[F g]=α×F g/k=０、85×151、5/８＝1６、097kＮ 不符合要求!调整钢丝绳直径、型号! 绳夹数量: ｎ=１、667［Fg］/（2T)=１、６67×16、097/（2×15、19）＝1个≤［n］=3个符合要求！ 花篮螺栓验算: σ=［Ｆg]/(π×dｅ2／４)＝16、0９７×103/（π×１22/４）＝1４2、３2９Ｎ/mm２≤［fｔ]=170Ｎ/mm2 符合要求！ 拉环验算： σ =［F g]／(２A)=２［F g］/πd2＝2×１6、097×103／（π×2０2）＝2５、619Ｎ/m ｍ２≤[ｆ]=6５N／mm２ 注：[ｆ]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》９、7、6 每个拉环按2个截面计算得吊环应力不应大于6５N／mm2 符合要求！ 拉环详图(主梁为工字钢） 角焊缝验算: σf=ＮS／（hｅ×l w)=19、151×1０３/(10×100)=１9、15１N/mｍ2≤βfｆtｗ=1、22×16０=195、2N/mm２ 正面角焊缝得强度设计值增大系数βf=1、22 符合要求！ 4、下撑杆件验算 α1=arctaｎ（ｎ1/m１)＝arctaｎ(3１0０/3100）=45° 下撑杆件支座力： R X1=R4=2、507kN 主梁轴向力: N XＺ1＝R X1/ｔanα1=2、5０７/tan（45°）=2、50７ｋN 下撑杆件轴向力: N X1＝R X1/ｓinα1＝2、5０７/sin（45°)=3、５４5kN 下撑杆件得最大轴向压力:N X=max[ＮＸ1] =3、５４5kN 下撑杆长度: L1=（m１2+ｎ12)0、5＝（３1０02＋３1002）０、5=４３8４、062 下撑杆长细比： λ1=Ｌ１/i=4384、062／19、4=２2５、9８３ 查《钢结构设计规范》GB５00１7—2０03表C得,φ1=0、１66 轴心受压稳定性计算： σ1=NＸ1/(φ1Ａ)=3545/（0、１６６×6９3）＝30、816N/ｍｍ2≤f=205N/ｍm2 符合要求! 对接焊缝验算： σ=NＸ／（ｌwｔ）=3、5４5×103/A＝３、5４5×103／69３=5、1１5N/mm2≤f c w=１８5N／ｍm2 符合要求! 5、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：Ｎ=N sz１—(Nｘz1）=8、5７7kN 压弯构件强度：σｍａx＝Mｍaｘ/（γW）+N／A=１、２３8×1０6／（1、０5×１4１0０0)+8、５７7/26１0=8、365Ｎ/mm2≤[f］=205Ｎ/mm2 满足要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中φb－－均匀弯曲得受弯构件整体稳定系数: 查表《钢结构设计规范》（GB50０1７－2003）得，φb＝2、8 由于φｂ大于0、６，根据《钢结构设计规范》（ＧB５0017-２0０３)附表B,得到φb值为0、96９。 σ ＝M max/(φb W x)=1、２3８×１０６/(０、９69×1４1×103）=9、061N/ｍm２≤[f]=2０5N／ｍm2 符合要求！ 6、锚固段与楼板连接得计算 压环钢筋1 压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力:Ｎ/2 =0、42kＮ 压环钢筋验算: σ=N/（4Ａ）=Ｎ／πｄ2=0、839×10３/（3、14×1６2)=1、04３N／mｍ2≤0、8５×［f]=0、85×6５=55、25N／mｍ２ 注：［ｆ］为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》９、7、６每个拉环按2个截面计算得吊环应力不应大于6５Ｎ/mm2 水平钢梁与楼板压点得拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30c ｍ以上搭接长度 符合要求! 结论与建议： 1、钢丝绳强度，不符合要求!调整钢丝绳直径、型号! 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度23.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构1.90米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.1100，体型系数0.8690。 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度3.10米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.326×0.6002/8=0.105kN.m =0.105×106/4491.0=23.307N/mm2 型钢悬挑脚手架 此次新规范对于型钢悬挑脚手架做了很细致的规定，无论是型材的选用还是锚固件都作出了具体的说明。 1、一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。 2、型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。如工字钢，工字钢结构性能可靠，双轴对称截面，受力稳定性好，较其他型钢选购、设计、施工方便。 3、悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16㎜。 4、用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算； 5、钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20㎜，吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准。 6、悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准。 7、锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。 悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14㎜，使用预埋吊环其直径不宜小于20㎜（或计算确定），预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过3米。 在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。 普通型钢悬挑脚手架（有斜撑）计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 24 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 100 米； 采用的钢管类型为Φ48×3.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件连接； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处上海省上海，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为0.550； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.050；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.090； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 一、基本参数 1、基本参数 1、主梁布置参数 平面图 2、主梁锚固参数 主梁1锚固图 主梁2锚固图 主梁3锚固图 三、一号主梁验算 1、主梁验算 q'=g k=0.205kN/m 第一排立杆处：P1' =F1'=8kN； 第二排立杆处：P2' =F2'=8kN； 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN； 第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN； 计算简图如下： 1）抗弯验算 σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算 τmax＝ V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155 N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算 νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm 满足要求！ 4）支座反力计算 R1=-0.821kN； R2=4.394kN； R3=12.313kN； R4=6.554kN； 2、支撑杆件设置 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算： α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31° 上拉杆件支座力： R S1=R3=12.313kN 主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN 上拉杆件轴向力： N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN 上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN [F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22 符合要求！ 4、下撑杆件验算 悬挑脚手架计算一、脚手架参数 二、荷载设计 计算简图： 立面图 侧面图三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.505×0.82/8，3.505×0.12/2]=0.28kN·m σ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800)，2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mm νmax＝0.611mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.774kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.289kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 型钢悬挑脚手架 一次悬挑脚手架高度不超过20m。 型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土楼板结构上。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U形钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔楔紧。 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不应小于20mm，吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准,《混凝土设计规范》GB50010中钢筋锚固规定。 悬挑梁悬挑长度应按设计确定，固定段长不小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010中钢筋锚固的规定 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm×10mm（宽×厚）;当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm ×63mm×6mm。 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑端部不应小于100mm。 锚固位置设置在楼板上时，楼板厚度不应小于120mm应采取加固措施。 悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。 悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。剪刀撑设置应符合本规范剪刀撑方面的规定。 连墙件设置应符合本规范连墙件的规定 锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于c20. 悬挑式扣件钢管脚手架计算书(2.5m) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为25.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.30米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.200/2=1.200kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.200=1.978kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.978×0.7002/8=0.121kN.m =0.121×106/4491.0=26.978N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.210+1.200=1.448kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.448×700.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.204mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.200/2=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.700×1.200/2=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.692kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×0.692×1.200=0.151kN.m =0.151×106/4491.0=33.555N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 **工程 型钢悬挑脚手架施工方案 编制单位：*********项目部 编制人：****** 编制日期：2012年6月 审核人：****** 审核日期：2012年6月 审批人：****** 批准时间：2012年6月 一、工程概述 本工程位于下部为全地下车库，为框架结构，地上为住宅为全剪结构。 二、设计要点 本工程为高层建筑施工，根据我公司项目部研究决定，本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架，其中11层部分采用两个搭设段（下段为落地式双排脚手架，上段位悬挑双排脚手架），19层部分采用三个搭设段（下段为落地式双排脚手架，中段及上段为悬挑双排脚手架）。其中落地式双排脚手架设计搭设高度＜20米，悬挑双排脚手架设计高度＜18米。 编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。 三、本工程所选用的构配件 3.1钢管 3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。 3.1.2本工程脚手架钢管采用48㎜×3.0㎜钢管 3.2扣件 3.2.1扣件采用可锻造铸铁制造，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。 3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。 3.3脚手板 根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定，本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板；。 3.4安全网 根据安全网力学性能应符合GB5726-88）《安全网力学性能试验方法》的规定，安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。 3.5悬挑脚手架用型钢 3.5.1根据现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700或《低合金高强度结构钢》GB/T 1591 省机械工业技术学院汽车大厦工程 悬 挑 钢 管 脚 手 架 施 工 方 案 编制; 审核： 审批： 省第三工程 2014年8月10日 目录 第一章：施工概况---------------------------------1 第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5 第二节：施工计划----------------------------------12 第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15 第二节：工艺流程----------------------------------16 第三节：构造要求----------------------------------17 第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26 第五节：检查与验收--------------------------------31 第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40 第二节：技术保障措施------------------------------43 第三节：预防监控与应急救援------------------------48 第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65 第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65 第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70 第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70 品茗安全计算软件新手入门教程—悬挑脚手架 参考规范下载 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识 型钢悬挑脚手架构造简图 构造措施 基本构造措施 脚手架构造措施现场图文详解外架搭设过程中基本要求（点击查看详情） 参数解析 ①基本参数 落地式脚手架取值方法（点击查看） 悬挑方式：普通主梁悬挑和联梁悬挑。其区别在于是否有型钢连接主梁。 悬挑方式 主梁离地高度（m）：型钢主梁距离地面的高度；此参数取值会直接关联到风荷载高度变化系数计算中，此参数填写时按实填写。 主梁间距（m）：此参数一直置灰，取值方法：此参选择普通主梁悬挑时，此参数固定为立杆纵距或跨距la值；选择联梁悬挑式时，此参数固定为立杆纵距或跨距la的倍数 情况一：联梁悬挑，型钢主梁间距是立杆间距2倍 情况二：普通悬挑，型钢主梁间距取立杆间距 主梁与建筑物连接方式：平铺在楼板上、焊接、预埋及锚固螺栓4种形式。根据实际工况选择相应类型。 主梁与建筑物连接不同方式实例 锚固点设置方式：此参数是在主梁与建筑物连接方式选平铺在楼板上才显示，分为压环钢筋、几型锚固螺栓及U型锚固螺栓三种： 锚固点设置方式 压环钢筋（锚固螺栓）直径d（mm）: 按现场实际使用锚固材料尺寸填写；注意：JGJ130-2011第6.10.2条，锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。 主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）:外锚点至型钢末端的距离。 主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）:内外锚固点之间的距离。 距离参数定义 悬挑脚手架计算一、脚手架参数 、荷载设计 计算简图: 立面图 三、横向水平杆验算 ____________ , 横向水平杆 ■ \ \ 纵向水平杆 立杆 ~I- 立杆横距b ” 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2 ?.033+G kjb >W(n+1))+1.4 G kOW(n+1)=1.2 ?033+0.35 1 ⑸(1+1))+1.4 3 恐 .5心+1)=3.505kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb X a/(n+1))+Gk>W(n+1)=(0.033+0.35 1.5/(1+1))+3 1.5/(1+1)=2.546k N/m 计算简图如下： SOT 1、抗弯验算 2 2 2 2 M max=max[ql b/8, qa i /2]=max[3.505 0.8 /8, 3.505 0.1 /2]=0.28kN m (T =Mn ax/W=0.28 >106/4490=62.449N/mm2w [f]=205N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 v ax=max[5q'l b4/(384EI), q'a14/(8EI)]=max[5 2.546 8004/(384 206000>107800), 2.546 1004/(8 206000 >107800)]=0.611mm v ax= 0.611mm< [ v=]min[l b/150, 10] = min[800/150, 10] = 5.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505 (0.8+0.1)2/(2 0.8)=1.774kN 正常使用极限状态 R max'=q'(|b+a1)2/(2l b)=2.546 (0.8+0.1)2/(2 0；8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算 第一节、工程概况 一、工程概况 *** 二、施工要求 1、脚手架、悬挑主梁设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。 2、确保脚手架、悬挑主梁、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。 第二节、编制依据 1、《建筑施工脚手架实用手册》 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文) 10、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号 11、本工程设计图纸 12、本工程施工组织设计 第三节、方案概述 本工程型钢悬挑脚手架计划布置在北侧○16-○19轴塔吊附墙部位，其余部位使用附着式爬升脚手架。 一、平面布置图 二、节点图 三、技术参数 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 四、工艺流程 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 五、施工方法 1、悬挑梁定位 定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。 濮阳香榭里3# 悬 挑 架 施 工 方 案 编制： 审核： 审批： 濮阳市广建建设集团有限公司、工程概况 本工程为濮阳香榭里3#楼，位于濮阳市北新区，东至城市规划道路澶水路，西至东方花园居住小区，南邻绿城路，北至东方花园居住小区。建筑面积9825.41m P，其中地下建筑面积为764.08m2，地上二十六层，建筑高度79.3000m,地下一层为自行车库和储藏室，地下二层为储藏室，地上部分为住宅，每层层咼为 3.0m，地下一层咼 为3.0m，地下二层高3.9 m,室内外高差1.000m. 二、搭设及拆卸方案 1、本工程采用钢管扣件式悬挑式脚手架，架子宽为900m m,步距1800mm,外架距离墙面300mm。架体总高80米。剪刀撑二步二跨。 2、三角架斜支承搭设在2、5、8 层上, ,最大承重高度四层,因此结构施工时必须事先根据本方案的预留孔用预埋铁件。 3、本工程外架设计为钢管扣件式悬挑架,基本结构分两部分,一是主要受力的钢管扣件式斜挑三角架, 二是主要承担施工恒载、活载及部分风载,并将其传到建筑物上。 4、斜三角架是本外架的主要受力构件, 其搭设及加固必须严格按照三角架的要求进行,不得随意减少及改变节头位置。 5、上部双排脚手架的搭设同一般双排脚手架, 立杆步距与三角支架一一对应，脚手架与结构的拉结采用刚柔结合方案，沿竖向的拉结，其中每单元第一步每根小横杆都必须穿过结构予留或与结构作刚性拉结，并且利用穿墙螺栓对其进行适当的加强。柔性连接采用①14 钢丝绳和上步的预埋件连接。所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置” 。 型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 0.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆 稳定性) 0.222，0.204 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立 杆稳定性) 立面图 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.647kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(2+1))=0.206kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=q(l b+0.12)2/8=1.647×(0.8+0.12)2/8=0.174kN·m 装配式型钢悬挑脚手架施工工法 1、前言 随着我国建筑业的飞速发展，高层建筑及超高层建筑越来越多，建筑外脚手架的选择成为施工组织设计中的一件大事，施工者除了考虑施工工艺及安全防护外，脚手架的经济效益也成为一个重要的考虑指标。装配式型钢悬挑脚手架，它以构造简单，操作方便，减少钢管的投入量、节约人工费等优点，赢得了广大用户，且建筑物越高越经济。 我单位施工的平顶山市行政服务综合楼为地下一层，地上七层的框架结构，建筑高度29.45m，平面尺寸101m×72m，层高3.9m。由于工期紧张主体结构与地下室外防水及回填土同时施工，因此外脚手架采用悬挑脚手架。根据工程实践总结出一套装配式型钢悬挑脚手架的施工工法，达到了缩短工期，节约三钢用量及人工费用预期目标，具有明显的经济效益和社会效益。 2、工法特点 2.1 采用型钢制作的悬挑梁作为装配式型钢悬挑脚手架承力构件，并辅以悬挑梁稳定件，确保该脚手架在施工中的安全。 2.2通过高强钢丝绳二次斜拉卸载大大提高了悬挑型钢梁的支承能力。 2.3不需要地面及坚实基础作为脚手架的支承。 2.4便于装配式型钢悬挑脚手架的安装与拆除。 3、适用范围 本工法适用于普通工业与民用建筑的主体结构工程及外墙装饰工程施工的外脚手架搭设和使用。特别适用于不便于搭设落地式外脚手架的工程和高层建筑。 4、工艺原理 利用预埋在主体结构梁板上的预埋环固定型钢制作的悬挑梁，并辅以悬挑梁斜拉钢丝绳稳定件作为钢管外架的承力构件，搭设钢管外架。搭设高度不宜超过24m，超过24m应分段搭设。 5、施工流程及操作要点 5.1工艺流程 工艺流程(见图5.1-1) 图5.1-1 工艺流程图 图5.1-2装配式型钢悬挑脚手架正立面示意图 三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 3、《钢结构设计规》GB50017-2003 4、《施工技术》2006.2期 由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 5 m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 排架距离墙长度为0.30m； 横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根； 三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m； 采用的钢管类型为Φ48×3； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数：2 层； 3.风荷载参数 为0.920，本工程地处市，查荷载规基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μ z 风荷载体型系数μ 为1.254； s 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250； 脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层； 脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板； 二、横向水平杆的计算 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 = 0.03kN/m ； 横向水平杆的自重标准值：P 1 脚手板的荷载标准值：P = 0.35×1.5/3=0.17kN/m ； 2 活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m； 荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m； 横向水平杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下： =ql2/8 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m； 最大弯矩 M qmax /W =50.64N/mm2； 最大应力计算值σ=M qmax 横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2 横向水平吧的弯曲应力满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 4、《钢结构设计规》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规》GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数 安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.5 风荷载体型系数μs 1.132 风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.938，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆稳定性) 0.531，0.368 立面图 侧面图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G k ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.05/(2+1))+1.4×2× 1.05/(2+1)=1.062kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G k ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.1× 1.05/(2+1))+2× 1.05/(2+1)=0.768kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max =0.1ql a 2=0.1×1.062×1.22=0.153kN·m σ=M max /W=0.153×106/4490=34.058N/mm2≤[f]=205N/mm2 脚手架计算书 参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）计算参数: 单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的间距1.50米，水平杆步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.8米，建筑物内锚固段长度2.2米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 6.1、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆一端在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 6.1.1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 6.1.2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式: M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m =0.188×106/4491.0=41.970N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 6.1.3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.412mm 普通型钢悬挑脚手架计算书 牡丹江公路客运枢纽站综合楼工程；工程建设地点:牡丹江市光华街北、太平路与东一条路之间；属于框架结构；地上22层；地下1层；建筑高度：94.5m；标准层层高：3.60m ；总建筑面积：27520平方米；总工期：500天。 本工程由牡丹江罗兰斯宝房地产开发有限公司投资建设，黑龙江省建筑标准设计研究院有限公司设计，牡丹江市明月岩土工程有限公司地质勘察，监理，牡丹江市罗兰斯宝建筑工程有限公司组织施工；由张德田担任项目经理，韩福霞担任技术负责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 单排脚手架搭设高度为 32 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.3m，立杆与墙中距离为1.05m，立杆的步距为1.2 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.25； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.4 m，水平间距2.6 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处黑龙江牡丹江市，查荷载规范基本风压为0.500kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1190； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。悬挑脚手架通用计算书
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