[实例]悬臂式挡土墙计算书

悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]

计算项目：悬臂式挡土墙

计算时间： 2015-09-22 09:26:45 星期二

------------------------------------------------------------------------ 原始条件:

墙身尺寸:

墙身高: 5.500(m)

墙顶宽: 0.500(m)

面坡倾斜坡度: 1: 0.000

背坡倾斜坡度: 1: 0.000

墙趾悬挑长DL: 1.200(m)

墙趾跟部高DH: 0.800(m)

墙趾端部高DH0: 0.800(m)

墙踵悬挑长DL1: 1.500(m)

墙踵跟部高DH1: 0.800(m)

墙踵端部高DH2: 0.800(m)

加腋类型:背坡加腋

背坡腋宽YB2: 1.000(m)

背坡腋高YH2: 2.000(m)

设防滑凸榫

防滑凸榫尺寸BT1: 1:1.000(m)

防滑凸榫尺寸BT: 0.800(m)

防滑凸榫尺寸HT: 0.500(m)

防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000

防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)

防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)

钢筋合力点到外皮距离: 52(mm)

墙趾埋深: 1.900(m)

物理参数:

混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)

混凝土强度等级: C30

纵筋级别: HRB400

抗剪腹筋等级: HRB400

裂缝计算钢筋直径: 20(mm)

挡土墙类型: 一般挡土墙

墙后填土内摩擦角: 35.000(度)

墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)

墙后填土容重: 19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)

地基土容重: 19.000(kN/m3)

修正后地基土容许承载力: 220.000(kPa)

地基土容许承载力提高系数:

墙趾值提高系数: 1.000

墙踵值提高系数: 1.000

平均值提高系数: 1.000

墙底摩擦系数: 0.500

地基土类型: 土质地基

地基土内摩擦角: 20.000(度)

土压力计算方法: 库仑

坡线土柱:

坡面线段数: 2

折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数

1 3.000 0.000 2

第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载第2个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.822(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 2 10.000 3.333 0

作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点)

荷载号 X Y P 作用角

(m) (m) (kN) (度)

1 -1.250 -1.000 5.000 270.000

坡面起始距墙顶距离: 0.300(m)

地面横坡角度: 45.000(度)

墙顶标高: 216.724(m)

挡墙分段长度: 6.500(m)

钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）

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第 1 种情况: 组合1

=============================================

组合系数: 1.200

1. 挡土墙结构重力分项系数=0.900 √

2. 填土重力分项系数=1.000 √

3. 填土侧压力分项系数=1.400 √

4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400 ×

5. 附加力分项系数=1.000 √

=============================================

[土压力计算] 计算高度为 5.500(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.781(度)

按假想墙背计算得到:

第1破裂角： 33.444(度)

Ea=148.145(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.572(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=33.444(度)

Ea=148.123(kN) Ex=75.314(kN) Ey=127.547(kN) 作用点高度 Zy=1.644(m) 墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750 kN

整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点) 墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))

(一) 滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.500

采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:

基础底面宽度 B=4.200(m)

墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

Ey的力臂 Zx=3.453(m)

Ex的力臂 Zy=1.644(m)

作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN?m) 基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=2.061(m)

基础底压应力: 墙趾=104.037(kPa) 凸榫前沿=101.429(kPa) 墙踵=93.083(kPa) 凸榫前沿被动土压力=209.535(kPa)

凸榫抗弯强度验算:

凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=245.548<500.000(kPa)

凸榫抗剪强度验算:

凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=130.959<990.000(kPa)

凸榫设计宽度为: 0.561(m)

滑移力=75.314(kN) 抗滑力=260.377(kN)

滑移验算满足: Kc=3.457>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足: 方程值=97.162(kN)>0.0

(二) 倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)

相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.453(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=1.644(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=124.045(kN?m) 抗倾覆力矩=977.243(kN?m)

倾覆验算满足: K0=7.878>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足: 方程值=872.485(kN?m)>0.0

(三) 地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=2.061(m)

基底压应力: 趾部=104.037(kPa) 踵部=93.083(kPa)

最大应力与最小应力之比=104.037/93.083=1.118

作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.039<0.167×4.200 =0.700(m)

墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=104.037<220.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=93.083<220.000(kPa)

地基平均承载力验算满足: 压应力=98.560<220.000(kPa)

(四) 墙趾板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.039(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)

基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=-0.018(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.118(m)

基础底压应力: 趾点=103.722(kPa) 踵点=109.229(kPa)

[趾板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=99.200(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=59.282(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%< Us min=0.20%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=44.707(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.022(mm)。

(五) 墙踵板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=413.952(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=853.197(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200 (m) 偏心距 e=0.039(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.061(m)

基础底压应力: 趾点=104.037(kPa) 踵点=93.083(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=447.196(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=947.206(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=-0.018(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=2.118(m)

基础底压应力: 趾点=103.722(kPa) 踵点=109.229(kPa)

[踵板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=56.046(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=54.988(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=23.191(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.011(mm)。

[加腋根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=41.790(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=107.607(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=44.671(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.022(mm)。

(六) 立墙截面强度验算

[距离墙顶 1.175(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=3.386(kN)

截面弯矩 M=10.438(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=8.060(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.010(mm)。

[距离墙顶 2.350(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=18.585(kN)

截面弯矩 M=22.150(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=14.699(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.019(mm)。

[距离墙顶 3.525(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=46.597(kN)

截面弯矩 M=59.002(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=35.590(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.046(mm)。

[距离墙顶 4.700(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=91.776(kN)

截面弯矩 M=138.530(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=80.675(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.18%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

当As =3142(mm2)时，最大裂缝宽度：δf max=0.170(mm)<δf limit = 0.200(mm)；满足允许裂缝宽度的要求。

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第 2 种情况: 组合2

=============================================

组合系数: 1.200

1. 挡土墙结构重力分项系数=0.900 √

2. 填土重力分项系数=1.000 √

3. 填土侧压力分项系数=1.400 √

4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400 √

5. 附加力分项系数=1.000 √

=============================================

[土压力计算] 计算高度为5.500(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.781(度)

按假想墙背计算得到:

第1破裂角： 28.989(度)

Ea=175.798(kN) Ex=89.372(kN) Ey=151.385(kN) 作用点高度 Zy=2.006(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=28.989(度)

Ea=175.769(kN) Ex=89.370(kN) Ey=151.353(kN) 作用点高度 Zy=2.006(m) 墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750(kN)

整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点)

整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=2.549(kN) 重心坐标(0.568,0.000)(相对于墙面坡上角点)

墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点)

墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))

(一) 滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.500

采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:

基础底面宽度 B=4.200(m)

墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

Ey的力臂 Zx=3.288(m)

Ex的力臂 Zy=2.006(m)

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m)

基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 墙趾=126.093(kPa) 凸榫前沿=115.681(kPa) 墙踵=82.364(kPa)

凸榫前沿被动土压力=246.561(kPa)

凸榫抗弯强度验算:

凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=288.939<500.000(kPa)

凸榫抗剪强度验算:

凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=154.101<990.000(kPa)

凸榫设计宽度为: 0.608(m)

滑移力=89.370(kN) 抗滑力=281.716(kN)

滑移验算满足: Kc=3.152>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足: 方程值=86.145(kN)>0.0

(二) 倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)

相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.288(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=2.006(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=179.522(kN?m) 抗倾覆力矩=1034.531(kN?m)

倾覆验算满足: K0=5.763>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足: 方程值=875.022(kN?m)>0.0

(三) 地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=1.953(m)

基底压应力: 趾部=126.093(kPa) 踵部=82.364(kPa)

最大应力与最小应力之比=126.093/82.364=1.531

作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.147<0.167×4.200=0.700(m)

墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=126.093<220.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=82.364<220.000(kPa)

地基平均承载力验算满足: 压应力=104.228<220.000(kPa)

(四) 墙趾板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 趾点=126.093(kPa) 踵点=82.364(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=480.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=949.744(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.124(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.976(m)

基础底压应力: 趾点=134.600(kPa) 踵点=94.221(kPa)

[趾板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=135.977(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=83.330(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.04%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=58.340(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.028(mm)。

(五) 墙踵板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 趾点=126.093(kPa) 踵点=82.364(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=480.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=949.744(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.124(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.976(m)

基础底压应力: 趾点=134.600(kPa) 踵点=94.221(kPa)

[踵板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=79.051(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=67.649(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=30.368(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.015(mm)。

[加腋根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=88.040(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=156.156(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=72.193(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.035(mm)。

(六) 立墙截面强度验算

[距离墙顶 1.175(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=11.203(kN)

截面弯矩 M=13.847(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=9.993(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.013(mm)。

[距离墙顶 2.350(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=37.124(kN)

截面弯矩 M=41.018(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=25.396(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.033(mm)。

[距离墙顶 3.525(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=73.409(kN)

截面弯矩 M =105.703(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=62.065(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.112(mm)。

[距离墙顶 4.700(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=117.532(kN)

截面弯矩 M =216.157(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=24.681(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯受拉筋: As=1395(mm2)

当As =3142(mm2)时，最大裂缝宽度：δf max=0.170(mm)<δf limit = 0.200(mm)；满足允许裂缝宽度的要求。

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第 3 种情况: 组合3

=============================================

组合系数: 1.200

1. 挡土墙结构重力分项系数=0.900 √

2. 填土重力分项系数=0.950 √

3. 填土侧压力分项系数=1.300 √

4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.300 √

5. 附加力分项系数=1.000 √

=============================================

[土压力计算] 计算高度为5.500(m)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=29.781(度)

按假想墙背计算得到:

第1破裂角： 28.989(度)

Ea=175.798(kN) Ex=89.372(kN) Ey=151.385(kN) 作用点高度 Zy=2.006(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

第2破裂角=24.439(度) 第1破裂角=28.989(度)

Ea=175.769(kN) Ex=89.370(kN) Ey=151.353(kN) 作用点高度 Zy=2.006(m) 墙身截面积=7.110(m2) 重量=177.750(kN)

整个墙踵上的土重=76.025(kN) 重心坐标(1.310,-2.923)(相对于墙面坡上角点)

整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=2.549(kN) 重心坐标(0.568,0.000)(相对于墙面坡上角点)

墙踵悬挑板上的土重=26.998(kN) 重心坐标(1.879,-3.866)(相对于墙面坡上角点)

墙趾板上的土重=25.080(kN)(相对于趾点力臂=0.600(m))

(一) 滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.500

采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:

基础底面宽度 B=4.200(m)

墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

Ey的力臂 Zx=3.288(m)

Ex的力臂 Zy=2.006(m)

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m)

基础底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 墙趾=126.093(kPa) 凸榫前沿=115.681(kPa) 墙踵=82.364(kPa)

凸榫前沿被动土压力=246.561(kPa)

凸榫抗弯强度验算:

凸榫抗弯强度验算满足: 弯曲拉应力=288.939<500.000(kPa)

凸榫抗剪强度验算:

凸榫抗剪强度验算满足: 剪应力=154.101<990.000(kPa)

凸榫设计宽度为: 0.608(m)

滑移力=89.370(kN) 抗滑力=281.716(kN)

滑移验算满足: Kc=3.152>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足: 方程值=95.082(kN)>0.0

(二) 倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw=1.836(m)

相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1=2.486(m)

相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2=0.600(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx=3.288(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy=2.006(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=179.522(kN?m) 抗倾覆力矩=1034.531(kN?m)

倾覆验算满足: K0=5.763>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足: 方程值=843.178(kN?m)>0.0

(三) 地基应力及偏心距验算

基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn=1.953(m)

基底压应力: 趾部=126.093(kPa) 踵部=82.364(kPa)

最大应力与最小应力之比=126.093/82.364=1.531

作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.147<0.167×4.200=0.700(m)

墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=126.093<220.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=82.364<220.000(kPa)

地基平均承载力验算满足: 压应力=104.228<220.000(kPa)

(四) 墙趾板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m)

基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 趾点=126.093(kPa) 踵点=82.364(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=460.206(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=907.380(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.128(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.972(m)

基础底压应力: 趾点=129.659(kPa) 踵点=89.487(kPa)

[趾板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=130.130(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=79.814(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.04%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=58.340(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.028(mm)。

(五) 墙踵板强度计算

标准值:

作用于基础底的总竖向力=437.758(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=855.010(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.147(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.953(m)

基础底压应力: 趾点=126.093(kPa) 踵点=82.364(kPa)

设计值:

作用于基础底的总竖向力=460.206(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=907.380(kN?m) 基础底面宽度 B=4.200(m) 偏心距 e=0.128(m)

基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn=1.972(m)

基础底压应力: 趾点=129.659(kPa) 踵点=89.487(kPa)

[踵板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=71.888(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=61.635(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=30.368(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.015(mm)。

[加腋根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力: Q=79.126(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

截面弯矩: M=141.782(kN?m)

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.07%

抗弯受拉筋: As=1600(mm2)

截面弯矩: M(标准值)=72.193(kN?m)

最大裂缝宽度为: 0.035 (mm)。

(六) 立墙截面强度验算

[距离墙顶 1.175(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=10.403(kN)

截面弯矩 M=13.533(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=9.993(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.013(mm)。

[距离墙顶 2.350(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=34.472(kN)

截面弯矩 M=38.763(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=25.396(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.033(mm)。

[距离墙顶 3.525(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=68.166(kN)

截面弯矩 M=98.827(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=62.065(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.12%

抗弯受拉筋: As=1000(mm2)

最大裂缝宽度为: 0.112(mm)。

[距离墙顶 4.700(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力 Q=109.137(kN)

截面弯矩 M=201.392(kN?m)

截面弯矩 M(标准值)=124.681(kN?m)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

抗弯受拉筋: As=1296(mm2)

当As =3142(mm2)时，最大裂缝宽度：δf max=0.170(mm)<δf limit = 0.200(mm)；满足允许裂缝宽度的要求。

=================================================

各组合最不利结果

=================================================

(一) 滑移验算

安全系数最不利为：组合2(组合2)

抗滑力=281.716(kN),滑移力=89.370(kN)。

滑移验算满足: Kc=3.152>1.300

滑动稳定方程验算最不利为：组合2(组合2)

滑动稳定方程满足: 方程值=86.145(kN)>0.0

(二) 倾覆验算

安全系数最不利为：组合2(组合2)

抗倾覆力矩=1034.531(kN-M),倾覆力矩=179.522(kN?m)。

倾覆验算满足: K0=5.763>1.500

滑动稳定方程验算最不利为：组合3(组合3)

倾覆稳定方程满足: 方程值=843.178(kN?m)>0.0

(三) 地基验算

作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合2(组合2)

作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.147<0.167×4.200=0.700(m)

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合2(组合2)

墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=126.093<220.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)

墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=93.083<220.000(kPa)

地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合2)

地基平均承载力验算满足: 压应力=104.228<220.000(kPa)

(四) 墙趾板强度计算

[趾板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=135.977(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=59.282(kN?m)

配筋面积: As=1600(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

(五) 墙踵板强度计算

[踵板根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=79.051(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=54.988(kN?m)

配筋面积: As=1600(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [加腋根部]

截面高度: H'=0.800(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=88.040(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=107.607(kN?m)

配筋面积: As=1600(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

(六) 立墙截面强度验算

[距离墙顶 1.175(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=11.203(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=10.438(kN?m)

配筋面积: As=1000(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 2.350(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=37.124(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=22.150(kN?m)

配筋面积: As=1000(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 3.525(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=73.409(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合1(组合1)

截面弯矩: M=59.002(kN?m)

配筋面积: As=1000(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。 [距离墙顶 4.700(m)处]

截面宽度 B'=0.500(m)

截面剪力最不利结果：组合2(组合2)

截面剪力: Q=117.532(kN)

截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋

配筋面积最大值结果：组合3(组合3)

截面弯矩: M=201.392(kN?m)

配筋面积: As=1676(mm2)

裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

悬臂式挡土墙验算全解

悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：悬臂式挡土墙 8 计算时间： 2015-10-09 11:20:24 星期五 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 7.000(m) 墙顶宽: 0.250(m) 面坡倾斜坡度: 1: 0.000 背坡倾斜坡度: 1: 0.200 墙趾悬挑长DL: 2.000(m) 墙趾跟部高DH: 0.600(m) 墙趾端部高DH0: 0.600(m) 墙踵悬挑长DL1: 2.000(m) 墙踵跟部高DH1: 0.600(m) 墙踵端部高DH2: 0.600(m) 加腋类型:两边加腋 面坡腋宽YB1: 0.500(m) 面坡腋高YH1: 0.300(m) 背坡腋宽YB2: 0.500(m) 背坡腋高YH2: 0.500(m) 设防滑凸榫 防滑凸榫尺寸BT1: 1:0.100(m) 防滑凸榫尺寸BT: 1.500(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m) 防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000 防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa) 防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa) 钢筋合力点到外皮距离: 50(mm) 墙趾埋深: 3.000(m) 物理参数: 混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3) 混凝土强度等级: C30 纵筋级别: HRB400 抗剪腹筋等级: HRB400

裂缝计算钢筋直径: 18(mm) 挡土墙类型: 浸水地区挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 232.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 20.000(度) 墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3) 地基浮力系数: 0.700 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 10.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 挂车-80级(验算荷载) 作用于墙上的附加外荷载数: 1 (作用点坐标相对于墙左上角点) 荷载号 X Y P 作用角 (m) (m) (kN) (度) 1 -0.500 -5.167 100.000 270.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙内侧常年水位标高: -0.500(m) 挡墙外侧常年水位标高: -4.500(m) 浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是 挡墙分段长度: 15.000(m) 钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002） ===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 填土重力分项系数 = 1.000 √ 3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ 5. 计算水位的浮力分项系数 = 1.000 √ 6. 计算水位的静水压力分项系数 = 1.000 √ 7. 附加力分项系数 = 1.000 √ =============================================

悬臂式挡土墙计算书

悬臂式挡土墙计算书 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图： 二、基本资料： 1．依据规范及参考书目： 《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》 《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》 《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997) 《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社) 2．断面尺寸参数： 墙顶宽度B1 = 0.30m，墙面上部高度H = 7.20m 前趾宽度B2 = 1.00m，后踵宽度B3 = 5.20m 前趾端部高度H2 = 0.80m，前趾根部高度H4 = 0.80m 后踵端部高度H1 = 0.40m，后踵根部高度H3 = 0.80m

墙背坡比= 1 : 0.069，墙面坡比= 1 : 0.000 挡土墙底板前趾高程＝0.00 m，底板底部坡比＝0.000 : 1 墙前填土顶面高程▽ 前地＝0.50 m，墙前淤沙顶面高程▽ 沙 ＝1.00 m 3．设计参数： 挡土墙的建筑物级别为4级。 抗震类型：非抗震区挡土墙。 水上回填土内摩擦角φ＝32.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝32.00度回填土凝聚力C ＝0.00kN/m2 地基土质为：松软 墙底与地基间摩擦系数f ＝0.45 4．回填土坡面参数： 回填土表面折线段数为：1段 折线起点距墙顶高差＝0.00 m 第一段折线水平夹角β1＝15.00度，折线水平长L1＝2.00 m 第二段折线水平夹角β2＝20.00度 5．材料参数： 回填土湿容重γs＝18.00kN/m3，回填土浮容重γf＝10.00kN/m3 混凝土强度等级：C15 钢筋强度等级：一级，保护层厚度as = 0.050 m 地基允许承载力[σo] = 300.00 kPa 6．荷载计算参数： 淤沙浮容重γy＝17.00kN/m3，淤沙内摩擦角φs ＝15.00 度

重力式挡土墙设计计算书教学版

挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式，挡土墙可以分为重力式挡土墙，加筋挡土墙。锚定式挡土墙，薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙，填土边坡1:，墙背仰斜，坡度1::。 2.公路等级二级，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝／m 3，计算内摩擦角Φ＝42°，填土与墙背间的内摩擦角δ ＝Φ/2=21°。 4.地基为砂类土，容许承载力[σ]=810kPa ，基底摩擦系数μ＝。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石，砌体a γ=22kN/m 3，砌体容许压应力为 []600=a σkPa ，容许剪应力[τ]=100kPa ，容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度：1: 墙背倾斜坡度：1: 墙底倾斜坡率：0 扩展墙趾台阶：1级台阶，宽b 1=，高h 1=。 填土边坡坡度为1:；填土内摩擦角：042=φ，填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ；

墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重：m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧，计算棱体参数 A 、 B ： 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ； 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则：?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ：

悬臂式挡土墙施工方案

咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程悬臂式挡土墙施工方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十局第六工程有限公司上林北路 上跨咸铜铁路立交项目经理部 二O一五年三月十日

悬臂式挡土墙施工方案 第一章编制说明及工程概况 一、编制依据及原则 1、编制依据 1、上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程设计图纸 2、市政道路工程施工质量验收规程 3、现场勘探的有关资料 4、招投标文件及施工合同文件 2、编制原则 1、严格遵守国家有关政策、法律、法规 2、按照国家的法律、法规要求，安排环保工作 3、统筹安排，突出重点、难点工序，优化施工方案，合理安排施工进度计划，合理配置施工所需劳、材、机具设备，实行标准化作业，组织连续均衡生产，做好工序衔接，紧张有序，加强施工过程监控，确保工程质量。 二、工程概况 咸阳市上林北路（跨咸铜铁路）高架桥工程北侧起点接货运铁路南侧正在施工的朝阳四路，向南依次跨越望贤路十字、碱滩路、咸铜铁路、金旭大道十字，与咸阳渭河四号桥相接。 主线全长1.696km，道路规划标准宽度50米。道路采用高架桥的形式依次跨越望贤路交叉口、碱滩路、咸铜铁路和金旭大道交叉口，桥梁长度1745.198延米，其中，主线桥长1095.7延米、A匝道171.6延米、B匝道171.6延米、C匝道153.228延米、D匝道153.07延米；道路引道长度1051.878

米，主线600米，A匝道108.394米、B匝道118.394米、C匝道113.461米、D匝道111.629米。主线高架桥在望贤路交叉口和金旭大道交叉口设A、B、C、D四条匝道完成上下桥交通转换。 引道挡土墙防护墙身底板均采用C30钢筋混凝土现浇，挡土墙埋深不小于1m，基底夯填厚0.8m级配碎石垫层，挡土墙在地面以上0.3m设置泄水孔，墙背设土工布碎石反滤层。挡墙高差小于0.8m时，采用特制侧石代替悬臂挡墙。主线引道及匝道悬臂式挡土墙共1528.9m，下穿非机动车道悬臂式挡土墙共589.9m。（详见表2-1） 表2-1 悬臂式挡土墙主要工程数量表 三、施工总体部署 1、总体实施方案 依据工程特点、施工难易程度以及各部位施工面的陆续展开，我部首先对金旭路十字以南里程为K1+393至K1+563进行施工，然后对AK0+000至AK0+110、BK0+170至BK0+290进行平行流水法施工，最后对望贤路十字以北里程为K0+129至K0+302进行施工。C匝道、D匝道、下穿通道段悬臂式挡土墙待施工场地、施工条件具备后在进行施工。悬臂式挡土墙采用挖掘机开槽，压路机配合人工处理基底，模板采用竹胶板，分两次浇筑成型，特制侧石采

理正挡土墙设计详解

第一章功能概述 挡土墙是岩土工程中经常遇到的土工构筑物之一。为了满足工程技术人员的需要，理正开发了本挡土墙软件。下面介绍挡土墙软件的主要功能： ⑴包括13种类型挡土墙――重力式、衡重式、加筋土式、半重力式、悬臂式、扶壁式、桩板式、锚杆式、锚定板式、垂直预应力锚杆式、装配式悬臂、装配式扶壁、卸荷板式； ⑵参照公路、铁路、水利、市政、工民建等行业的规范及标准，适应各个行业的要求；可进行公路、铁路、水利、水运、矿山、市政、工民建等行业挡土墙的设计。 ⑶适用的地区有：一般地区、浸水地区、抗震地区、抗震浸水地区； ⑷挡土墙基础的形式有：天然地基、钢筋砼底板、台阶式、换填土式、锚桩式； ⑸挡土墙计算中关键点之一是土压力的计算。理正岩土软件依据库仑土压力理论，采用优化的数值扫描法，对不同的边界条件，均可快速、确定地计算其土体破坏楔形体的第一、第二破裂面角度。避免公式方法对边界条件有限值的弊病。尤其是衡重式挡土墙下墙土压力的计算，过去有延长墙背法、修正延长墙背法及等效荷载法等，在理论上均有不合理的一面。理正岩土软件综合考虑分析上、下墙的土压力，接力运行，得到合理的上、下墙的土压力。保证后续计算结果的合理性； ⑹除土压力外，还可考虑地震作用、外加荷载、水等对挡土墙设计、验算的影响； ⑺计算内容完善――土压力、挡土墙的抗滑移、抗倾覆、地基强

度验算及墙身强度的验算等一起呵成。且可以生成图文并茂的计算书，大量节省设计人员的劳动强度。

1第二章快速操作指南 1.1操作流程 图2.1-1 操作流程 1.2快速操作指南 1.2.1选择工作路径 图2.2-1 指定工作路径 注意：此处指定的工作路径是所有岩土模块的工作路径。进入某一计算模块后，还可以通过按钮【选工程】重新指定此模块的工作路径。

挡土墙设计计算书

六、挡土墙计算书 1、挡土墙计算参数选取 天然地基：地基土为粘性土，天然地基承载力特征值KPa f ak 100=，3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 22=K φ。路基填料：3/19m KN =γ，KPa C k 12=，o 12=K φ。混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ，挡土墙基础埋深1米，基底摩擦系数取=μ0.35，假设墙背光滑，无地下水影响，现对3米高挡土墙进行验算。 挡土墙示意图 2、地基承载力验算 o 22=K φ，挡土墙顶宽0.6米，底宽1.8米，挡土墙截面面积4.8m 2，如图所示，根据《建 筑地基基础设计规范》查表：04.6,44.3,61.0===C d b M M M ，深宽修正后地基承载力为： KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=?+??+??=++=γγ。 挡土墙每延米的荷载为：KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=??=，满足承载力验算。

3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o o a K ,52.1)21245(tan 2=+=o o p K 主动土压力零界点深度：m K C Z a 55.1812 .01912220=??==γ 总主动土压力：m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(2 1220=?-??=-=γ 主动土压力呈三角形分布，土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(3 1)(310=-=-处。 被动土压力：m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022 122=???+???=+=γ 被动土压力呈三角形分布，被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013 131=?=处。 土压力计算简图

悬臂式挡土墙计算书

悬臂式挡土墙计算书项目名称__________________________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2017年11月3日（星期五）18:21 图 1 一、设计数据和设计依据 1.基本参数 挡土墙类型: 一般地区挡土墙 墙顶标高: 1.100m 墙前填土面标高: 0.000m 2.土压力计算参数

土压力计算方法: 库伦土压力 主动土压力增大系数: λE = 1.0 3.安全系数 抗滑移稳定安全系数: K C = 1.30 抗倾覆稳定安全系数: K0 = 1.60 4.裂缝控制 控制裂缝宽度: 否 5.墙身截面尺寸 墙身高: H = 2.100m 墙顶宽: b = 0.250m 墙面倾斜坡度: 1:m1 = 1:0.0000 墙背倾斜坡度: 1:m2 = 1:0.0000 墙趾板长度: B1 = 0.500m 墙踵板长度: B3 = 0.500m 墙趾板端部高: h1 = 0.400m 墙趾板根部高: h2 = 0.400m 墙踵板端部高: h3 = 0.400m 墙踵板根部高: h4 = 0.400m 墙底倾斜斜度: m3 = 0.000 加腋类型: 两侧加腋 墙面腋宽: y1 = 0.000m 墙面腋高: y2 = 0.000m 墙背腋宽: y3 = 0.000m 墙背腋高: y4 = 0.000m 6.墙身材料参数 混凝土重度: γc = 25.00 KN/m3 混凝土强度等级: C30 墙背与土体间摩擦角: δ = 17.50° 土对挡土墙基底的摩擦系数: μ = 0.600 钢筋合力点至截面近边距离: a s = 35 mm 纵向钢筋级别: HRB400 纵向钢筋类别: 带肋钢筋 箍筋级别: HRB400 7.墙后填土表面参数 表 1 墙后填土表面参数 坡线编号与水平面夹角 (°) 坡线水平投影长 (m) 坡线长 (m) 换算土柱数 1 0.00 2.00 2.00 0.00 表 2 换算土柱参数 土柱编号距坡线端部距离 (m) 土柱高度 (m) 土柱水平投影长 (m) 8.墙后填土性能参数 表 3 墙后填土性能参数 层号土层名称层厚 (m) 层底标高 (m) 重度γ (kN/m3) 粘聚力c (kPa) 内摩擦角φ (°) 1 中砂7.000 -5.900 18.00 2.00 35.00 9.地基土参数 地基土修正容许承载力: f a = 260.00kPa 基底压力及偏心距验算: 按基底斜面长计算 10.附加外力参数 是否计算附加外力: 否

挡土墙计算书

省道S206重力式挡土墙设计 专业：土木工程 班级： 姓名： 学号： 二零一七年六月 XXXXXXX大学 建筑工程学院 土木系道桥方向

目录 1、设计资料 (1) 1.1基础资料 (1) 1.2设计依据 (2) 2、初拟挡土墙结构形式和尺寸 (2) 3、确定车辆荷载 (3) 4、破裂棱体位置确定 (4) 4.1破裂角 的计算 (4) 4.2验算破裂面是否交于荷载范围内 (4) 5、土压力计算 (5) 5.1土压力计算 (5) 6、稳定性验算 (6) 6.1受力分析 (7) 6.2抗滑稳定性验算 (7) 6.2.1 抗滑稳定性验算 (7) 6.2.2抗滑动稳定性系数 (8) 6.3抗倾覆稳定性验算 (8) 6.3.1抗倾覆稳定性方程 (8) 6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9) 6.4基底应力和合力偏心矩验算 (9) 6.4.1 合力偏心矩计算 (9) 6.4.2 基底应力计算 (10) 6.5墙身截面应力计算 (10) 7、改善措施 (12) 7.1改善措施 (12) 7.2工程数量表 (13) 8、附属设施的设计 (13) 8.1泄水孔设计 (13) 8.2沉降缝与伸缩缝 (14) 8.3墙厚排水层 (14) 8.4结构大样图 (15) 9、立面设计 (16) 9.1整体布局 (16) 9.2挡土墙总体方案布置图 (16) 10、参考文献 (17)

1、设计资料 1.1基础资料 省道S313，路基宽12米，路面宽9米，两侧路肩宽各1.5米。在桩号K5+100-K5+200路段为填方路段，填方边坡坡度1：1.5。为了保证路堤边坡稳定，少占地拆迁，故设置路堤挡土墙，拟采用重力式挡土墙。最大墙高见表1。 表1 挡土墙相关设计参数 墙高、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺寸详见表1所示，挡土墙顶宽1米，基底水平。挡土墙分段长度为12-20米不等，初始拟定的挡墙断面形式如图1所示。 图1 初始拟定的路肩式挡土墙断面示意图

挡土墙计算

6.2 挡土墙土压力计算 6.2.1 作用在挡土墙上的力系 挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系，其中主要是确定土压力。 作用在挡土墙上的力系，按力的作用性质分为主要力系、附加J力和特殊力. 主要力系是经常作用于挡土墙的各种力，如图6—11所示, 它包括： 1．挡土墙自重G及位于墙上的衡载； 2．墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载，简称超载); 3．基底的法向反力N及摩擦力T； 4．墙前土体的被动土压力Ep . 对浸水挡土墙而言，在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。 附加力是季节性作用于挡土墙的各种力，例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。 特殊力是偶然出现的力，例如地震力、施工荷载、水流漂浮物的撞击力等。 在一般地区，挡土墙设计仅考虑主要力系．在浸水地区还应考虑附加力，而在地震区应考虑地震对挡土墙的影响。各种力的取舍，应根据挡土墙所处的具体工作条件，按最不利的组合作为设计的依据。 6.2.2 一般条件下库伦(coulomb)主动土压力计算 土压力是挡土墙的主要设计荷载。挡土墙的位移情况不同，可以形成不同性质的土压力(图6—12)。当挡土墙向外移动时(位移或倾覆)，土压力随之减少，直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态，作用于墙背的土压力称主动土压力；当墙向土体挤压移动，土压力随之增大，上体被推移向上滑动处于极限平衡状态，此时土体对墙的抗力称为被动土压力；墙处于原来位置不动，土压力介于两者之间，称为静止土压力.

采用哪种性质的土压力作为档土墙设计荷载，要根据挡土墙的具体条件而定。 路基档土墙一般都可能有向外的位移或倾覆，因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态，且设计时取一定的安全系数，以保证墙背土体的稳定。对于墙趾前土体的被动土压力Ep, 在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，一般均不计，以偏于安全. 主动土压力计算的理论和方法，在土力学中已有专门论述，这里仅结合路基挡土墙的设计，介绍库伦土压力计算方法的具体应用。 (一)各种边界条件下主动土压力计算 路基挡土墙因路基形式和荷载分布的不同，土压力有多种计算图式. 以路堤挡土墙为例，按破裂面交于路基面的位置不同，可分为5种图示：破裂面交于内边坡，破裂面交于荷载的内侧、中部和外侧，以及破裂面交于外边坡。兹分述如下： 1．破裂面交于内边坡(图6—13) 这一图式适用于路堤式或路堑式挡土墙。图中AB为挡土墙墙背，BC为破裂面，BC与铅垂线的夹角θ为破裂角，ABC为破裂棱 体。棱体上作用着三个力，即破裂棱体自重G、主动土压力的反力Ea和破裂面上的反力R。Ea的方向与墙背法线成δ角，且偏于阻止棱体下滑的方向; R的方向与破裂面法线成φ角，且偏于阻止棱体下滑的方向。取挡土墙长度为1m计算，作用于棱体上的平衡力三角形abc可得：

挡土墙模板计算书

挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；

墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

悬臂式挡土墙施工工艺

悬臂式挡土墙施工工艺 1、主要技术特点： 悬臂式挡土墙构造简单厚度小、自重轻，挡土高度高，施工方便是钢筋混凝土挡土墙的重要形式，是一种轻型支挡结构物。其依靠墙身的重量及底板以上的重物（包括表面超载）来维持平衡。能适地基承载力低及地震区。 a）本工程悬臂式挡墙总长约650m，墙体高度需根据现场实际情况确定（参见挡土墙图纸及04J008第92页选型），且基础埋深度不低于1.5米，基底承载力要求在150Kpa。 b)在基础底面增加抗滑移的齿墙。 c）墙体设置泄水孔，间距为2-3m设一个，外斜坡度为５%，采用直径为100mmPVC管按梅花型布置；进水口下部用粘土夯实封层厚30cm，其反滤层设置为40cm厚粗粒层。 d）墙体每隔12m设置一道变形缝，缝宽2cm，伸缩缝处塞以沥青防水层或嵌入涂以沥青的木板。 2、地基处理： 本工程地基承载力应达到150Kpa，对于因挖基发现有淤泥层或软土层而超挖的部分可采用C15混凝土回填。若持力层2m范围内土层有变化，应及时通知设计单位调整挡土墙分缝与结构设计。 3、混凝土垫层施工： 根据设计图纸要求。基底浇筑10cm厚，C15混凝土垫层，混凝土垫层每侧比基础宽出10cm。在挡墙基础的凹槽处，设置木模板。 4、钢筋安装： 现浇钢筋基础先安装基础钢筋，预理墙身竖向钢筋，待基础浇灌混凝土完后且砼达到2.5Mpa后，进行墙身钢筋安装。 钢筋现场加工、制作、绑扎。现场绑扎时，先划线，后摆筋、穿筋、绑扎，最后安放专用垫块，弹线时，注意间距、数量、标明加密箍筋位置。板筋先摆主筋，后摆副筋。摆放有焊接接头和绑扎接头的钢筋时，其接头位置同一截面接头数量，搭接长度按现行施工规范规定执行。钢筋交叉点采用铁丝扎牢。所有箍筋与受力钢筋垂直设置，箍筋弯钩叠合处，沿受力钢筋方向错开布置。为保证保护层厚度，垫块预制时厚度要准确，强度要保证。 5、模板工程： A、模板设计 模板采用2.44m*1.22m*1.2cm 木胶板，模板的拼缝模板缝采用塑料条封贴，防止漏浆。板后使用成型方木竖向钉于模板后，方木间距10cm。模板采用拉杆螺栓固定间距经计算确定（见下面计算结果）,横向使用一根φ48×3.5mm钢管固定方木，竖向使用2根φ48×3.5mm钢管，使用燕尾卡加双螺帽与对拉螺栓相固定。固定钢管间距与对拉螺栓间距相同。

挡土墙设计实例

挡土墙设计实例 挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。 根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。 本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。 1、重力式挡土墙 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 6.500(m) 墙顶宽: 0.660(m)

面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）

挡土墙的计算方法

挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力

地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：

悬臂式挡土墙设计讲解

悬臂式挡土墙工程实例 ——成都市三环路与铁路立交工程 设计路段为K23+385.728—K23+486.726右幅快车道； 已知，填方最大高度5米，地基承载力设计值[σ]=150kpa,墙身设计高度H=4m ；填土标准重度γ=18KN/m 3，填土表面均布荷载q=10KN/m 2, 填土内摩擦角Φ=35。,底板与地基摩擦系数f=0.3,墙身采用C20混凝土，HRB335钢筋。 一、 截面选择 选择悬臂式挡土墙。尺寸按悬臂式挡土墙规定初步拟定，如图所示 根据规范要求H 1= 1 10 H=400mm, H 2=H-H 1=3600mm, H 0=810mm,b=250mm, B=0.8H=3200mm ； 地面活荷载q 的作用，采用换算立柱高： 0105 0.55189 q H r = === B 3的初步估算： 22250(810)0.05=470mm B H =++? 320 1.4348.78 =22300.3(40.55) 1.0518 r c K m Ex B B H m f μ??= -=???+???—0.47（H+） B 1 =B-B 3-B 2=3200-2230-470=500mm

B 20.27kpa c 22.22kpa c 图1 悬臂式支挡结构计算图（单位：mm) min =71.54kpa 1=97.45kpa 2 =102.91kpa max =108.72kpa 二、 荷载计算 1.土压力计算 由于地面水平，墙背竖直且光滑，土压力计算选用朗金理论公式计算： 2tan 450.2712K αφ? ?=?-= ?? ? 地面处水平压力：σA =γH 。*Ka=18?59 ?0.271=2.71 kpa 悬臂底B 点水平压力：σB =γ(H 。+H 2) Ka =18?(59 +3.6)?0.271=20.27 kpa 底板c 点水平压力：σc =γ(H 。+ H 2 + H 1 )Ka =18?(5 9 +3.6+0.4)?0.271=22.22 kpa

挡土墙设计计算书(长沙理工大学版)

挡土墙设计 在路基段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400左侧设置浆砌块石俯斜式路堤墙，用以收缩坡脚。现取K2+300段挡土墙进行设计验算。 3.1 挡土墙资料 在该次设计任务段K3+680-K3+800、K2+300-K2+400两段地面向某一边倾斜，且斜率较大。为了减少填土及解决占地过大的问题，在该两段均设路堤墙以收缩坡脚。K2+300段采用俯斜式路堤墙，M7.5浆砌片石砌筑，墙身分段长为10m，墙上填土高度为4m，墙高8.8m，填土边坡为1：1.5；路基填土为粘性土，粘聚力c=18kPa，填土重度γ=18kN/m3，内摩擦角ψ=35°。 墙面坡度为1:0.05，墙背坡度为1:0.34，基底水平，墙趾垂直，墙趾宽0.45m，高0.8m。墙背摩擦角δ=17.5°；墙身容重为23kN/m3,截面容许应力为1000kPa，拉应力[бa]=90kPa，剪应力[б1]=180kPa。地基为全风化花岗斑岩，基底摩擦系数f1=0.41,圬工间摩擦系数f2=0.5；地基容许承载力为500kPa。 3.1.1挡土墙构造 以K2+300横断面挡墙为例进行验算，墙体结构如图3-1所示： 图3-1

挡土墙尺寸图如图3-2所示 图3-2 3.1.2 车辆荷载换算 h 0=0.868m 3.2 挡土墙验算 3.2.1 破裂棱体位置确定 破裂角θ的计算 Ψ=α+δ+φ=19°+17.5°+35°=71.5° 假设破裂角交于荷载范围内，则有： A 0= 21(a+H+2h 0)(a+H)=2 1?(4+10+2?0.868)(4+10)=99.43 B 0=21ab+(b+d)h 0-2 1H （H+2a+2h 0)tan α =21?4?6+(6+0.75)?0.868-21?10?(10+2?4+2?0.868)?tan19°=-16.12 D -±-=ψψθ2sec tan tan ()()()4984.0cos sin cos cos sin 000=?? ????-++---=?λ?ψψ?ψ?c h a H c A B A D

1.悬臂式挡土墙计算书

高速公路桩基及支挡结构设计 悬臂式挡土墙设计计算 1.1工程地质资料 公路江门段K23+000--K23+110 地面标高：150.00m ；挡墙顶面标高：155.00m 地层顺序： 1.种植土含腐殖质约0.4m ； 2.低液限粘土：可-硬塑，厚度大于1.0m ；地基容许承载力200-250KPa; 3.泥岩全风化。呈硬塑状，厚度大于2.3m,地基容许承载力250KPa. 4. 硅化灰岩：弱风化层，岩质较硬，厚度大于3.2m ，地基容许承载力800KPa -1200KPa; 1.2设计资料 悬臂式路肩挡土墙 墙高6m ，顶宽b=0.25m ，力壁面坡坡度1:m=1:0.05，基础埋深h=1m 。 墙背填土重度γ=18kN/m 3 ，内摩擦角φ=30°。地基土内摩擦角φD =30°，摩擦系数f=0.4，容许承载力[σ]=250KPa 活荷载为公路-Ⅱ级，其等代土层厚度h 0=0.7m 。抗滑动和抗倾覆安全系数K c ≧1.3，K 0≧1.5。 钢筋混凝土结构设计数据 (1)混凝土标号C15，R=15MPa ，抗压设计强度R a =8500kPa ，弹性模量E h =2.3×107kPa ，抗拉设计强度R l =1.05MPa (2)I 级钢筋抗拉设计强度R g =2.4×105kPa ，弹性模量E g =2.1×108kPa (3)裂缝容许宽度δmax =0.2mm 。 2.土压力计算 由朗金公式计算土压力（β=0°） 得全墙土压力E 及力臂y 为 333 .030cos 1130cos 111cos cos cos cos cos cos cos 2 22 2 22=? -+?--? =-+--=? ββ?βββ a K kPa K H h kPa K h a H a h 16.40333.0)67.0(18)(27.3271.067.018000=?+?=+==??==γσγσH H h kN K H h H E a 6)67.03()3(07.133333.0)87 .021(61821)21(210202?+?+=??+???=+=γ

从工程实例详述重力式挡土墙设计计算

从工程实例详述重力式挡土墙设计计算 刘悦强华南理工大学土木与交通学院 200920202281 摘要：本文主要通过工程实例详述重力式挡土墙的设计计算。 关键词：设计计算 一、引言 在土建工程中，经常用挡土墙来支挡上下高差的土体，而重力式挡土墙是用得较多的一种形式。重力式挡土墙就是利用挡土墙自身的重量，来抵抗较高土体所产生的主动土压力，以满足土体及挡土墙本身的滑移、倾覆和整体稳定的一种挡土墙形式。根据墙背倾角的不同，重力式挡土墙又可细分为仰斜式、竖直式、衡重式、俯斜式和凸形等5种。 二、工程概述 佛山市某道路工程实施过程中，因道路南侧处山体与道路之间落差太大，约5~7m。该山体地质主要为泥岩，泥岩具有吸水、遇水变粘变滑的特性，在下暴雨后容易造成滑坡。为防止该处山体滑坡,需结合该处路段实际情况设置挡土墙。挡土墙采用竖直式挡土墙结构。 三、设计计算 现以高度为7m的重力式挡土墙为典型截面进行设计计算，[执行标准：公路]。

计算项目：重力式挡土墙H=7m ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 7.000(m) 墙顶宽: 2.000(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.000 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 0.900(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.000:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 7.5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 30.000(度)

浆砌片石重力式挡土墙设计计算书分析解析

目录 第一部分课程设计任务书 第二部分路基工程课程设计计算书 一、设计资料 (2) 二、断面尺寸 (2) 三、墙顶以上填土压力的计算 (3) 1、车辆荷载 (3) 2、墙背土压力计算 (3) 2.1求破裂角 (4) 2.2求主动土压力 (5) 3、墙身截面性质计算 (6) 3.2作用于基底以上的重力 (6) 4、墙身稳定性验算 (7) 4.1抗滑稳定性验算 (7) 4.2抗倾覆稳定性验算 (8) 5、基底应力验算 (8) 6、截面应力验算 (9) 6.1对于1/2墙高处 (9) 6.2对于墙身底部 (11) 7、挡土墙排水和变形缝设置 (14) 第三部分路基工程课程设计图纸

路基工程课程设计计算书 一、设计资料 某新建公路K2+345～K2+379路段采用浆砌片石重力式挡土墙，具体设计资料如下： 1.山区重丘一般二级公路，路基宽8.5m ，路面宽7.0m 。 2.设计荷载为汽车—15，验算荷载为挂—80 3.山坡基础为中密砾石土，容许承载力为520kPa ，基底摩擦系数为0.4。 4.填土边坡为1:1.5。 5.墙背填料的重度为18.6kN m γ=，计算内摩擦角35?= 。 6.墙体采用50号浆砌片石，重度为22.5kN m γ=，容许压应力 []02450kPa σ=，容许剪应力[]0862.4k P a τ=，填料与墙背之间的摩擦角217.5 δ?== 。 7.挡土墙横断面形式应采用墙背俯式、基底为倾斜、有墙趾（墙踵可根据具体情况设置）的结构形式。 8.初步拟定挡土墙高为4～8m ；墙背倾斜角为16°～20°；b=0.8～1.2m 。 二、断面尺寸 综合考虑该路段的挡土墙设计形式为重力式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： 1=1.0m b ，H=6.0m ，DH=0.76m ，DL=0.4m ，=0.9m b ，8.5-7.0d= =0.75m 2，a=0.6m ，B=3.1m ，H =7.38m ' 图1 挡土墙截面示意图

(完整版)悬臂式挡土墙)

目录 第一章概述 (1) 第一节挡土墙设计基本资料 (1) 一、建筑物总体设计资料 (1) 二、地形资料 (1) 三、地质和水文地质资料 (1) 四、回填土的物理性质、 (1) 第二节挡土墙设计的基本内容和一般步骤 (2) 一、挡土墙设计的基本要求 (2) 二、挡土墙设计的基本内容 (2) 三、挡土墙设计的一般步骤 (3) 第三节挡土墙的结构形式 (4) 一、悬臂式挡土墙 (4) 二、一般规定 (4) 三、悬臂式挡土墙结构 (5) 第二章作用在挡土墙上的荷载 (7) 第一节作用在挡土墙上的荷载组合 (7) 一、作用在挡土墙上的荷载 (7) 二、荷载组合 (7) 第二节土压力 (9) 一、土压力的类型及产生条件 (9) 二、静止土压力的计算 (10) 三、朗肯土压力理论及其计算 (11) 第三节作用在挡土墙上的静水压力及基地扬压力 (13) 一、墙后水位的强度确定 (13) 二、墙面与墙背静水压力计算 (13) 三、基地扬压力计算 (14) 第三章挡土墙的稳定验算 (15) 第一节挡土墙稳定破坏形式 (15) 第二节挡土墙的稳定验算 (15) 一、挡土墙的稳定检算内容 (15)

二、挡土墙抗滑稳定验算 (16) 三、挡土墙抗倾覆稳定验算 (17) 四、基地应力验算 (18) 第四章挡土墙的结构检算与配筋计算 (20) 第一节结构设计控制计算情况及控制截面的选择 (20) 一、控制计算情况的选择 (20) 二、控制截面的选择 (20) 第二节挡土墙的建筑材料与受力性质 (20) 第三节钢筋混凝土挡土墙的配筋计算 (20) 一、受弯构件的配筋计算 (21) 二、受拉构件的配筋计算 (23) 第三节裂缝开展宽度验算 (24) 一、最大裂缝宽度的允许值 (24) 二、裂缝开展宽度的验算 (24) 第五节钢筋混凝土挡土墙的配筋率与截面选择 (25) 第六节钢筋混凝土挡土墙钢筋的布置 (26) 一、受力钢筋的布置 (26) 二、分布钢筋的配置 (27) 三、构造钢筋的配置 (27) 第五章悬臂式挡土墙设计实例 (28) 结论 (35) 致谢 (36) 参考文献 (37)