1、工程概况
本工程阳春新钢铁股份有限责任公司2#高炉工程的出铁场工程。建筑结构部分概况分别叙述如下：
建筑部分:本工程位于高炉的南侧,长72m，宽31m，建筑面积约2232m2。±0.000相当于绝对标高45.500。
1.1结构部分：本工程基础为C30钢筋砼基础，上部结构柱为C35钢筋砼方形和矩形柱，风口平台厂房内为钢结构组合柱，沿铁路线两边的钢筋砼柱均采取砌耐火砖进行隔热保护，平台梁板为C30钢筋砼，板厚度一般为280mm。
1.2工程特点:
施工难度大，工期要求紧。平台梁板钢筋砼工程量大，砼平台标高不一,分段分点作业较多,且与结构安装交叉作业,错综复杂。
2. 编制依据
2.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001 ）
2.2 莱佛仕时代广场工程建筑、结构施工图
2.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99 ）
2.4 《建筑施工手册》（第四版）
3. 施工部署
3.1 安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求，为此项目部成立以常务副经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员编制及责任分工如下：
略
3.2 设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周采用落地式全封闭扣件式双排钢管脚手架，架体高12.7米，此架为一架三用，即用于结构施工，同时兼作安全防护；里脚手架采用满堂架子。外脚手架搭设采用双排外脚手架，立杆距结构外沿0.35m，排距1.5m，立杆间距1.5m，大横杆步距为1.8m。外脚手架体与建筑物之间用密目网封闭。里脚手架采用满堂红脚手架，排距 1.5m，立杆间距1.5m，大横杆步距为1.8m。
4. 构造要求及技术措施
4.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
4.1.1 地基处理：
基槽回填土采用2:8灰土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10 砼进行硬化，厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm 处设一浅排水沟。
4.1.2 立杆
外脚手架采用扣件式双排钢管脚手架，立杆顶端高出结构檐口上皮 1.5m，立杆应采用钢底座。
外双排脚手架及里满堂红脚手架立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的不大于60cm。
4.1.3 纵向水平杆
纵向水平杆置于横向水平杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步纵向水平杆四周要交圈。
纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于立杆的距离不大于50cm。
4.1.4 横向水平杆
每一立杆与纵向水平杆相交处(即主节点)，都必须设置一根横向水平杆，两端采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设1～2 根横向水平杆，其最大间距不大于75cm。
横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm；伸出里排纵向水平杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层横向水平杆应在立杆处错开布置，同层的相临横向水平杆在立杆处相向布置。
4.1.5 纵、横向扫地杆：
纵、横采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.1.6 剪刀撑
本工程采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45～60 之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的斜杆与立杆的连接点距地面的高3度控制在50cm内。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用3个旋转扣件固定，
端部扣件盖板的边缘至杆端的矩离≥10cm。
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。
4.1.7 脚手板：
脚手板采用松木，厚5cm、宽20～25cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。
脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mrn的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
4.1.8 连墙件：
连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m、水平间距为4.5m。连墙杆用φ48 × 3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一门窗洞处设一组双杆拉杆与结构拉结，在建筑物的首层设置两道连墙件。连接方法详见下图：
连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节
点(距主节点的距离不大于30cm)。连墙杆伸出扣件的距离应大10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近门窗口的的小横杆可直接作连墙杆用。
4.1.9 防护设施：
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在纵向水平杆立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。
作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm9高的挡脚板。
5.1 落地式钢管脚手架搭设施工工艺
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备－定位设置通长脚手板、钢底座－纵向扫地杆－立杆－横向扫地杆－小横杆－大横杆(搁栅)－剪刀撑－连墙杆－铺脚手板－绑扎防护栏杆－绑扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。
其余组件的搭设要求参见构造要求。
6. 劳动力及材料、机具配备
6.1 劳动力配备
相见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）JGJ130-2001。
8. 安全施工技术措施
8.1 材质及其使用的安全技术措施
8.1.1 扣件的紧固程度应在40～50N ·m，并不大于65N ·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。
★对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
8.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
8.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
8.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。
8.1.5 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
8.2 脚手架搭设的安全技术措施
8.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75％以上才能施工。
8.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
8.2.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
8.2.4 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手
架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
8.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
8.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。
8.3 脚手架上施工作业的安全技术措施
8.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
8.3.2 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN ／m ，确保较大安全储备。
8.3.3 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过l层。
8.3.4 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
8.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
8.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
8.4 脚手架拆除的安全技术措施
8.4.1 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，
进行技术交底后才准工作。
8.4.2 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
8.4.3 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
8.4.4 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8.4.5 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
8.4.6 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
8.4.7 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8.4.7 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8.4.8 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
8.4.9 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
8.4.10 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。
9. 文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求
施工时做到如下：
9.1 进人施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
9.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
9.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
9.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
9.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
9.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
9.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时，不能碰撞和拖动脚手架。
9.9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
9.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件、绑扎扣等所有架子部件。
9.11 拆除架子而使用电气焊时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
9.12 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行经常性检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
9.13 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、塔吊等一并拉结，不得截断架体。
9.14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具等用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
9.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
9.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
9.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
9.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的
扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
9.19 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.0米，
搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.40米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.60米。
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.25。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.000×0.120×1.200+0.350×1.200=4.020kN/m
活荷载标准值q2 = (3.000+1.000)×1.200=4.800kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；
I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M ——面板的最大弯距(N.mm)；
W ——面板的净截面抵抗矩；
[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中q ——荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M = 0.100×(1.2×4.020+1.4×4.800)×0.800×0.800=0.739kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f =
0.739×1000×1000/64800=11.401N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.020+1.4×4.800)×0.800=5.541kN
截面抗剪强度计算值T=3×5541.0/(2×1200.000×18.000)=0.385N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值v =
0.677×8.820×8004/(100×206000×583200)=0.204mm
面板的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩W = 4.79cm3；
截面惯性矩I = 11.49cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.120×0.800=2.400kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.800=0.280kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000+3.000)×0.800=3.200kN/m
静荷载q1 = 1.2×2.400+1.2×0.280=3.216kN/m
活荷载q2 = 1.4×3.200=4.480kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×7.70×1.20×1.20=1.108kN.m
最大剪力Q=0.6×1.200×7.696=5.541kN
最大支座力N=1.1×1.200×7.696=10.159kN
抗弯计算强度f=1.108×106/4788.0=231.46N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×5.880+0.990×3.200)×1200.04/(100×2.06×105×114920.0)=3.487mm
纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=10.16kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=2.886kN.m
最大变形vmax=14.21mm
最大支座力Qmax=19.832kN
抗弯计算强度f=2.89×106/4788.0=602.74N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!
支撑钢管的最大挠度大于1400.0/150或10mm,不满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=19.83kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.125×4.000=0.499kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.400×1.200=0.588kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×1.400×1.200=5.040kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 6.127kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+3.000)×1.400×1.200=6.720kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N ——立杆的轴心压力设计值(kN)；N = 16.76
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.59
A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.57
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 ——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 ——计算长度附加系数，取值为1.155；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =
0.10m；
公式(1)的计算结果：= 209.31N/mm2，立杆的稳定性计算> [f],不满足要求!
公式(2)的计算结果：= 73.89N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案，采用满堂支架，对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管
按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为1； u s 为风荷载体型系数，按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8； W o 为基本风压，按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值： 式中： w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力； (2)立杆稳定验算 结论：立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管（次楞）强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×（27.2+0.4）+0.9×1.4×（1+2+3+1.68）=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置，单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-）（σ
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.114kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.763N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.276+1.4×5.400)×0.300=2.284kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2284.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.276×3004/(100×6000×583200)=0.067mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.130×0.300=0.979kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算 摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。 关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算 碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工量采用该体系支架。 1 工程概况 1.1 总概况 ***高速***互通立交位于市以北约10 km处***镇，为连接己通车**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。 施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。 1.2 主线K135+135桥左幅第7联 本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。下部为1.6× 1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。 2 支架初步设计 2.1 立杆及横杆的初步设计 根据经验及初略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重 Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。 腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。 空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52. 所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。 腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.6×0.9=0.54m2＜1/1.43=0.70 m2，满足要
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
400 mm×850 mm梁模板支架计算书 &&&湖酒店工程；工程建设地点：kkk；属于kkk结构;地上3层;地下1层；建筑高度：20m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由hjkg投资建设，lhjl设计，;jnk地质勘察，hjl监理，组织施工；由kkk 担任项目经理，kk担任技术负责人。 一、参数信息 本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400 mm×850 mm，支撑长度为6.3 m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造 梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距l a(m):0.6；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3； 立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8； 梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距l b(m):0.8； （二）材料参数 面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。 木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105 mm4。 木材的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,弹性模量为E＝12000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为f m＝13 N/mm2,抗剪强度设计值为f v＝1.3 N/mm2,面板弹性模量为E＝9000 N/mm2。 荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （三）荷载参数 梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。 所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝ 0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。 二、梁底模板强度和刚度验算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑
专业资料 脚手架计算书及相关图纸 【计算书】 钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10 二、荷载设计
计算简图： 立面图 侧面图
三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m σ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=2.37kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.4m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方35×80mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用90×90mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100×0.200×1.200+0.200×1.200=6.264kN/m
满堂红脚手架搭设要求 一、工程概况 1、根据本工程的设计特点和现场条件，外脚手架采用ф48钢管双排脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.05m，内立杆距离建筑物外立面0.30m，立杆步距为1.8m ；四层屋面上立杆间距为 1.5m×1.5m，在距屋面200mm处及以上每隔1.8m将所有的钢管用ф48钢管联成一整体，并采用剪刀撑加固，并利用6m斜杆将该处架子与原外架及原建筑的连墙件相连，按满堂架形式保证其整体性。 2、大横杆位于立杆内侧，其长度不小于3跨，外架内侧的大横杆的竖向间距为1.8m，外侧的大横杆的竖向间距为0.9m，即在外立杆内侧每步的中间高度处另加一根大横杆，以作防护栏杆。 3、小横杆间距1.5m，紧靠在大横杆之下，靠墙一侧外伸长度不应大于500。 4、立杆与大横杆的连接：立杆除顶层顶步可采用搭接，且搭接长度不小于1米、采用不少于2个旋转扣件、扣件端部距连接杆端不小于100外，其余均应采用对接扣件连接，接头应错开不在同步内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于600。 5、大横杆的连接宜对接扣件连接，也可采用搭接，接头应错开在不同步、不同跨内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于500，搭接长度不小于1米，应等间距采用3 个旋转扣件予以固定，扣件端部距连接杆端不小于100。 6、落地式脚手架底部设槽钢。立杆底部应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆离地不大于200，纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。 7、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角，每个交叉点均应用旋转扣件将剪刀撑斜杆与立杆或小横杆伸出端固定，接头中心至主节点的距离不宜大于150，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接连接，接头要求与立杆搭接接头要求相同，转角处和中间每6跨设一道横向剪刀撑，由底至顶在同一件间呈“之”字型连续布置，斜杆采用不少于2个旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端，各接头中心至主节点的距离不宜大于150。 8、连墙点设置：从底层第一步大横杆处开始，脚手架的每步架均与原外架相连，并在原外架二步三跨设置建筑拉接点处进行直接连接。 9、此外脚手架为附属满堂架，严禁承载施工荷载。 八、外脚手架施工安全技术要求 1、所用脚手架钢管与扣件由外租借，应出厂合格证和质检报告，并经过严格筛选，确保材料上满足质量要求。凡是有严重锈蚀、严重弯曲、变形、裂缝、钢管薄壁、扣件螺纹（螺丝）已损坏等外观缺陷的，均不得采用。严禁将外径48的与其它不同直径的钢管混用。 2、安全防护： 在工作面及每隔二步架满铺钢筋网片一层作为隔离层，不得留有掉杂物的空档。隔离层上在2根大横杆之间增设一根大横杆，架外侧围护采用密目安全网完全封闭。 3、各杆的间距、接头位置、垂直度、水平偏差等均应符合规范要求。搭设时有适时校正立杆的垂直度与横杆的水平，立杆的垂直偏差应不大于1/400，且全高偏斜不大于100mm，同一排横杆的水平偏差应不大于1/3000，且不大于50mm，立杆与大小横杆的接头要注意错开1.5米以上，且接头不得在同一步架内。 4、扣件的紧固力距应达到40～60N.M，不得超过65N.M，并应定期检查紧固程度。 5、高空作业人员及搭设高空作业安全设施的有关人员，必须经过技术培训及考试合格后持证上岗，并定期进行身体检查。 6、高空作业必须有安全技术措施及交底，落实所用安全技术措施和人身防护用品。 7、遇到雨天、雾天、六级以上大风时应停止高空作业，雨天后进行高空作业时，必须采取可靠的防滑措施，凡水、雾均应及时清除，遇到暴雨，过后对高空作业设施进行全面检查、修复和完善。 8、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。传递物件时禁止抛掷。
L --长杆总长度(m)；N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18； n1 --纵向跨度n1=10； n2 --横向跨度n2=10； h --步距(m) h=； la--立杆纵距(m) la=； lb --立杆横距(m) lb=； 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内， 否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定： (1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示： (2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接； (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮ｍ； 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示： (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨； (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm； (4)主节点处必须设置横向水平杆； (5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm， 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； (6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求： (1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm； (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；5、扣件安装应符合下列规定：
一.编制依据： 1.现场施工地条件和要求 2.结构施工图纸 3.《建筑施工手册》第四版 4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》. 5.国家及行业现行规范规程及标准 6.工程部可组织地资源 二.工程简况 1.工程名称：特变电工沈阳变压器集团有限公司套管厂房 2.建设地点：沈阳市 3.建设性质：厂房接建改造工程 4.占地面积：2836.94㎡ 建筑面积：5062.36㎡ 5.建筑层数：地上一层,局部四层 6.建筑高度：28.15 7.建筑耐火等级：二级 8.结构类型：钢排结构及钢筋混凝土结构 9.抗震设防烈度：7度 三.施工要求 本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架. 1.构造和设置要求： （1）扣件式钢管脚手架主要由立杆.纵横水平杆.斜杆等组成,各种杆件采用Ф48mm.壁厚2.8mm钢管,立杆采用3m,横杆长度采用6m. （2）扣件： 扣件式钢管脚手架主要由直角扣件.旋转扣件.对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管地连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管地连接,对接扣件用于两根钢管地对接连接,承载力直接传递到基础底板上. （3）扣件与钢管地接触面要保证严密,确保扣件与钢管连接紧固. （4）扣件和钢管地质量要合格,满足施工要求,对发现脆裂.变形.滑丝地后禁止使用. 2.施工工艺 框梁下立1.8m,～1.7步距1.2m,～0.9脚手架立杆纵横距为,根据结构受力分析．杆纵距为0.45～0.5m.纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑,并与水平杆连接牢固.施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑 3.脚手架地拆除 （1）拆除前应报审批准,进行必要地安全技术交底后方可开始工作.拆除时,周围设围栏或警戒标识,划出工作禁区禁止非拆卸人员进入,并设专人看管. （2）拆除顺序应从上而下,一步一清,不允许上下同时作业,本着先搭后拆,按层
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
广东2010定额脚手架计算规则整理 一、建筑与装饰工程脚手架说明 （一）脚手架一般说明 1、本章以钢管脚手架考虑。 2、综合脚手架包括脚手架、平桥、斜桥、平台、护栏、挡脚板、安全网等，高层脚手架50.5m至200.5m还包括托架和拉杆费用。 3、里脚手架包括外墙内面装饰脚手架、内墙砌筑及装饰用脚手架、外走廊及阳台的外墙砌筑与装饰脚手架，走廊柱、独立柱的砌筑与装饰脚手架，现捣混凝土柱、混凝土墙结构及装饰脚手架费用，但不包括吊装脚手架，如发生构件吊装，该部分增加的脚手架另按有关的工程量计算规则计算，套用单排脚手架。 4、脚手架防火费用，另按各市有关规定计算。 5、靠脚手架安全挡板套算高度，如搭设一层，按综合脚手架高度步距计算；搭设二层及以上时，按综合脚手架高度套低一级步距计算。 6、烟囱脚手架综合垂直运输架、斜桥、风缆、地锚等子目。水塔、独立筒仓脚手架按相应烟囱脚手架人工乘以系数1.11，其他不变。 7、架空运输道，适用特殊施工环境，按施工组织设计计算。定额以架宽2m 为准，如架宽大于2m时应按相应子目乘以系数1.20；超过3m时按相应子目乘以系数1.50。 8、独立安全水平挡板和垂直挡板，是指脚手架以外单独搭设的，用于车辆通道、人行通道、临街防护和施工现场与其他危险场所隔离等防护。 9、定额里脚手架、满堂脚手架子目适用于搭设高度10m以内；搭设高度超过10m时，按照审定的施工方案确定。 （二）建筑脚手架说明 1、外墙采用钢骨架封彩钢板结构，按单排脚手架计算。 2、1.5m宽以上雨篷（顶层雨篷除外），如没有计算综合脚手架的，按单排脚
手架计算。 3、楼梯顶板高度计算是按自然层计算。 4、斜板、拱形板、弧形板屋面和架空阶梯的计算高度按平均高度。 5、水池墙、烟道墙等高度在3.6m以内套用单排脚手架，3.6m以上套用综合脚手架。 6、石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m时，计算一面综合脚手架；墙厚大于40cm时，则计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 7、毛石挡土墙砌筑高度超过1.2m，计算一面综合脚手架。 8、人工挖孔桩凿护壁，不得计算脚手架。 9、滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不再计算脚手架。 10、天棚装饰(包括抹平扫白)楼层高度超过3.6m时，计算满堂脚手架。 11、天棚面单独刷(喷) 灰水时，楼层高度在5.2m以下者，均不计算脚手架费用，高度在5.2m至10m按满堂脚手架基本层子目的50％计算。 12、满堂基础脚手架套用满堂脚手架基本层定额子目的50%计算。 13、整体满堂红钢筋混凝土基础、条形基础，凡其宽度超过3m以上，深度在1.5m以上时，增加的工作平台按基础底板面积计算满堂基础脚手架。 （三）单独装饰工程脚手架说明 1、本节适用于单独承包建筑物装饰工作面高度在1.2m以上的需重新搭设脚手架的工程。 2、外走廊、阳台的外墙、走廊柱及独立柱的砌筑、捣制、装饰和外墙内面装饰的脚手架，高度在3.6m以内的按活动脚手架子目执行，高度超过3.6m的按单排脚手架子目执行。 3、宽度在1.5m以上的雨篷（顶层雨篷除外）檐口装饰，如没有计算综合脚手架的，按单排脚手架计算。 二、建筑与装饰工程脚手架计算规则
新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月
目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)
一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部，北连"九省通衢"武汉，南接鄂南著名的生态城市咸宁，自武汉枢纽武昌站引出，途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区，江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km，新建正线长度77km，其中武汉市境内长51.6km，咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内，起点桩号为DK53+500，终点桩号为DK76+062，全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内，在DK69+960-DK70+000处采用（40+64+40）m连续梁跨越横温路，银泉大道行车道为双向4车道，正宽约24m，与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m，计算跨径40+64+40m，为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m，跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化；箱梁顶宽12.2米，箱梁底宽为变截面，中支点处为6.91m，其余按5.54m～6.150m线性变化；顶板厚度除梁端附近外均为37cm；底板厚度44～72cm，按圆曲线线性变化；腹板厚度50～70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有过人门洞，供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段，其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。