目录
1.船舶主要要素 (1)
2.船体阻力计算 (1)
3.船身效率计算 (1)
4.收到马力计算 (1)
5.假定设计航速有效马力计算 (2)
6.初步确定桨的要素 (3)
7.拖力计算 (4)
8.空泡校核 (4)
9.确定螺旋桨的要素 (5)
10.强度校核 (6)
11.确定设计的螺旋桨各切面厚度 (7)
12.螺距修正 (8)
13.重量及惯性距计算 (9)
14.螺旋桨计算总结 (9)
15.螺旋桨型值表 (9)
MAU型螺旋桨设计计算书
1. 船舶主要要素（已知拖网渔船主要参数）
设计水线长 Lwl 46.7m
垂线间长 L pp = 46 m;
型 宽 B = 8.8m;
平均吃水 T = 3.3m;
方形洗漱 cb =0.678
棱形系数 C p = 0.69;
排水体积 ▽ = 905.7m3
排 水 量 △ = 928.3t ;
主机功率 MHP = 1400HP;
转 速 N = 370r/min;
桨轴线中心距基线高 Z p = 1.28m;
轴系传递效率 ns =0.97
序号项目
单位数 值
1假定设计航速Vs
Kn 111213142V A =Vs(1-ω)Kn
8.2599.7510.53Bp = NP D 0.5/V A 2.5 66.16953.23043.577
36.2074Bp 0.5
8.1347.296 6.601 6.0175MAU4-40
δ 91.883.576.870.86P/D 0.5880.6120.6360.6637η0
0.496
0.527
0.553
0.580
8THP=P D ηH ηO ηr Hp
9MAU4-55δ 90.382.375.369.310P/D 0.630.6550.6820.71011η0
0.482
0.508
0.537
0.564
12THP=P D ηH ηO ηr Hp
13
δ
8981.274.668.4
右旋
材料 铝镍青铜
2.船身效率计算
根据汉克歇尔公式：
伴 流 分 数 ω = 0.77C p －0.28 =0.2513推力减额分数 t = 0.77C p －0.3 = 0.2313船 身 效 率 ηH = 1
相对旋转效率 ηr = 1 (渔船)
4. 收到马力计算
储备功率 10%
轴系数效率取 ηS = 0.97
收到马力 PD =MHPηS ηr = 1222.2HP (公制）
5. 假定设计航速有效马力计算
14MAU4-
70P/D0.6340.6580.6880.718
15η00.4670.4940.5170.543 16THP=P DηHηOηr Hp
根据MAU4-40，MAU4-55，MAU4-70的Bp-δ图谱列下表计算。
据表中的计算结果可绘制THP--Vs曲线，如下图1所示。从THP--Vs曲线EHP曲线交点处可获得：
MAU4-40 Vs=11.08Kn
MAU4-55 Vs=10.95Kn
MAU4-70 Vs=10.82Kn
图1
6. 初步确定桨的要素
MAU设计航速Vs(kn)P/DδD(m)η0
4-4010.790.6876.8 1.520.555 4-5510.680.69176.4 1.550.538 4-7010.540.69576.2 1.600.510
以上数据均由上图1查得。
7. 拖力计算
拖网航速Vs=4Kn
序
号
计算项目MAU4-40MAU4-55MAU4-70
1直径D（m） 1.52 1.55 1.60
2V A=0.5145·Vs (1
－ω)(m/s)
1.65 1.65 1.65
3Q=DHP*75*60/2πN846846846
4假定转速N1300340360300340360300340360 5J=60V A / N1 D0.2170.1920.1810.220.1940.1830.2240.1980.187
6K Q =3600Q/ρN1
2 D5
0.0390.0310.0280.0420.0330.0290.0470.0370.033
7J(查图谱)0.1940.1960.201 8K Q0.0330.0350.039 9K T0.2480.2520.254 10N=60·V A /JD335337335 11T拖=（Q/D）·(K
T / K Q)(kgf)
418240603748
8.空泡校核
根据瓦根宁根限界限线计算
桨轴沉深 h s =T M –Z P=2.4m
计算温度20°C,则Pv=238kgf/m2
取水温20度，Pa-大气压为：10330Kgf/m
P0-P v= P a–P v+h sγ=12552kgf/m2
序号项目单位
数 值
MAU4-
40
MAU4-
55MAU4-70
1Vs Kn444 2V A = 0.5145 ( 1－ω)Vs m/s 1.66 1.66 1.66 3(0.7πND/60)2(m/s)2348343325 4V0.7R2 = V A2 + (3)(m/s)2350.8345.8327.8
5σ = （Po－Pv） /
0.5ρV0.7R2
0.6840.6940.732
6τc ( 查瓦根宁根界限线
)
0.2340.2450.255
7T=（Q/D）·(K T / K Q)kgf418340613748
8A p= T /（τc·
0.5ρV0.7R2）
m20.970.920.86
9A E = A p/ (1.067-
0.22P/D)
m2 1.054 1.0090.944
10A E/A D = A E ‘/πD2 /40.5810.5710.557
9. 确定螺旋桨的要素
据上表计算结果作下图2所示，可求得不发生空泡的最小盘面比以及所对应的最佳螺旋桨要素。
由图可得：
A E / A0 =0.56； Vs =10.95Kn ； P / D =0.69 ； D =1.56m ；η0 =0.53
N=336r/min,有效拖力Te=T(1-t)=4060*(1-0.173)=3357.62kgf
图2
10. 强度校核
根据2001年《钢制海船入籍建造规范》校核t0.25R及t0.6R应不小于按
下式计算之值：
Y=1.36A1Ne/(ZbN)
x=A2GA d N2D3/(1010Zb)
计算功率:
Ne=Ps×ηS=600×0.97=582 HP
D=1.56 m
A d=A E/A O=0.56
P/D=0.69 ε=10o
G=7.6 g/cm3 N=336 r/min
b0.66R=0.226DAe/Ao/0.1Z=0.479
b0.25R=0.722b0.66R=0.346 b0.6R=0.9911b0.66R=0.478
项 目
数 值
0.25R0.6R
舷长 b0.3460.478
k1634207
k2250151
k31410635
k4434 A1=D/P(k1-k2D/P0.7R)+k3D/P0.7R-k42490.2886.5 Y=A1Ne/ZbN3107.3800.7
k58223
k63412
k74165
k8380330 A2=D/P(k5+k6ε)+k7ε+k81419.81193.4材料系数K（锰铁黄铜）11
x=A2GA d N2D3/(1010Zb)0.1660.102 t=[Y/(k-x)]0.561.035.0
AU标准桨厚度t’60.536.17
校核结果不满足要求满足要求实取桨叶厚度6135
11.确定设计的螺旋桨各切面厚度
实际桨叶厚度按t1.0R=0.003D=5.0 mm 与t0.25R=61.2 mm连成直线决定：
图三。
从图中可得出各切面最大厚度为：
t0.2R=64mm t0.3R=57mm t0.4R=49mm
t0.5R=42mm
t0.6R=35mm t0.7R=27mm t0.8R=21mm
t0.9R=14mm
图3
12.螺距修正
由于实际桨叶厚度小于标准厚度，故需因厚度差异进行螺距修正。
设计桨 (t/b)0.7R=0.027/0.9964b0.66R =0.055
标准桨
(t/b)’0.7R=0.0171D/(0.9964×0.31075D)=0.05523 1- s=Va/Np=(1-w)*V*30.866/Np=0.8089
Δ(t/b)0.7R=[(t/b)0.7R设-(t/b)0.7R
标*0.55/0.544]*0.75=0.000556
Δ(t/b)t= -2(P/D)0*(1-S)
*Δ(t/b)0.7R=-2*0.67*0.8089*0.000556=-0.000603
修正后的螺距比为：
P/D=(P/D)0+Δ(t/b)t=0.69
13.重量及惯性距计算
采用船舶及海洋工程设计研究院公式：
桨叶重：G bl = 0.169γ·Zb max (0.5t0.2+t0.6) (1－d/D) D
=0.169·8410·4·0.64·(0.5·0.064+0.035)(1-0.18)
·1.56
=325.8kgf
桨毂重：G n = (0.88－0.6·d0 / d) L Kγd 2
=(0.88－0.6·0.14/0.27) 0.375·8410·0.27 2
= 130.8kgf
螺旋桨重量：G = G bl+ G n = 325.8+130.8=456.6kgf
螺旋桨的惯性矩：I mp = 0.0948γ·Zb max (0.5t0.2+t0.6) D3
=0.0948·8410·4·0.64(0.5·0.064+0.035)·1.563
=519.14kgf·cm·s2
14. 螺旋桨计算总结
螺旋桨直径 D=1.56 m
螺距比 P/D=0.89
叶数 Z=4
型式 MAU型
盘面比 A E/Ao=0.56
纵倾角 ε=10o
螺旋桨效率 η0=0.53
设计航速 Vs=10.95kn
毂径比 d b/D=0.18
旋向 右旋
材料 锰铁黄铜
15. 螺旋桨型值表
螺旋桨桨叶轮廓尺寸表:
r/R0.20.30.40.50.60.70.80.90.951.0
从母线到叶片随边的距离14016819421824025726324321186
从母线到叶片导边的距离19422324325625724320412769
叶片宽度334391437474497500467370280
叶片厚度6457494235272114108
从导边至最厚点的距离107126140154173201212181141
MAU型螺旋桨切面尺寸表:
r/R
0.2叶宽b334334334334334最大厚
度t6464646464 X07132033 Yo2233384249 Yu221612106
0.3叶宽b3913910.391391391最大厚
度t5757575757 X08162339 Yo2029343843 Yu20141196
0.4叶宽b437437437437437最大厚
度t5050505050 X09172644 Yo1726303338 Yu1712975
0.5叶宽b474474474474474最大厚
度t42420424242 X010******* Yo152******** Yu1510864
0.6叶宽b497497497497497最大厚
度t3535353535 X011223354 Yo1217202326 Yu128653叶宽b500500500500500
0.7最大厚
度t
2828282828 X013253863 Yo812141620 Yu86432
0.800叶宽b467467467467467最大厚
度t2020202020 X013274066 Yo4781013 Yu43221
0.900叶宽b370370370370370最大厚
度t1313131313 X01123457 Yo13457 Yu11000
0.950叶宽b280280280280280最大厚
度t99999 X09172644 Yo12345 Yu00000
续表:
334334334334334334334334
06464646464646464
100107134167201234267301
6464635850412916
00000000 391391391391391391391391
5757575757575757
11712515619523427331251371 5757565144362614
00000000 437437437437437437437437
5050505050505050
131140175219262306350394
4950484539312213
00000000 474474474474474474474474
4242424242424242 144154192239286333380427 4242413833271911 00000000 497497497497497497497497 3535353535353535 163174212260307355402450 353534312722169 00000000 500500500500500500500500 2828282828282828 189201236280324368412457 272827252217127 0000000000 467467467467467467467467 2020202020202020 199212242279317354392429 20202018161395 00000000 370370370370370370370370 1313131313131313 170181203231259286314342 1313131211974 00000000 28028028028028028028080 99999999 131140156177197218238259 99998753 00000000
敞口矩形水池设计(4m×5m×2.5m) 执行规: 《混凝土结构设计规》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规》 《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》 《给水排水工程构筑物结构设计规》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》 ----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息 水池类型: 无顶盖半地上 长度L=5.400m, 宽度B=4.400m, 高度H=2.800m, 底板底标高=-2.800m 池底厚h3=300mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。 (平面图) (剖面图) 1.2 土水信息 土天然重度18.00 kN/m3 , 土饱和重度20.00kN/m3, 土摩擦角30度 地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb=0.00, 埋深修正系数ηd=1.00 地下水位标高-5.000m,池水深1.500m, 池水重度10.00kN/m3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息 活荷载: 地面30.00kN/m2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.30 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.40 活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00 考虑温湿度作用: 池外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息 混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20 保护层厚度(mm): 池壁(35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB400, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.00 2 计算容 (1) 地基承载力验算
某沿海单桨散货船螺旋桨设计计算说明书 姓名： XXX 班级：XXX 学号：XXX 联系方式：XXX 日期：XXX
1.已知船体的主要参数 船长 L = 118.00 米 型宽 B = 9.70 米 设计吃水 T = 7.20 米 排水量 △ = 5558.2 吨 方型系数 C B = 0.658 桨轴中心距基线高度 Zp = 3.00 米 由模型试验提供的船体有效马力曲线数据如下： 航速V （kn ） 13 14 15 16 有效马力PE （hp ） 2160 2420 3005 4045 2.主机参数 型号 6ESDZ58/100 柴油机 额定功率 Ps = 5400 hp 额定转速 N = 165 rpm 转向 右旋 传递效率 ηs=0.98 3.相关推进因子 伴流分数 w = 0.279 推力减额分数 t = 0.223 相对旋转效率 ηR = 1.0 船身效率 0777.111=--=w t H η 4.可以达到最大航速的计算 采用MAU 四叶桨图谱进行计算。 取功率储备10%，轴系效率ηs = 0.98 螺旋桨敞水收到马力： P D = 4762.8 根据MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70的Bp --δ图谱列表计算： 项 目 单位 数 值 假定航速V kn 13 14 15 16 V A =(1-w)V kn 9.373 10.094 10.815 11.536 Bp=NP D 0.5/V A 2.5 42.34 35.18 29.60 25.19
Bp 6.51 5.93 5.44 5.02 MAU 4-40 δ75.82 70.11 64.99 60.75 P/D 0.640 0.667 0.694 0.720 ηO0.5576 0.5828 0.6055 0.6260 P TE =P D ·η H ·η O hp 2862.09 2991.44 3107.95 3213.18 MAU 4-55 δ74.35 68.27 63.57 59.33 P/D 0.686 0.713 0.741 0.770 ηO0.5414 0.5672 0.5909 0.6112 P TE =P D ·η H ·η O hp 2778.94 2911.36 3043.28 3137.21 MAU 4-70 δ73.79 67.79 63.07 58.70 P/D 0.693 0.723 0.754 0.786 ηO0.5209 0.5456 0.5643 0.5828 P TE=P D ·η H ·η O hp 2673.71 2800.49 2891.86 2991.44 据上表的计算结果可绘制PT E、δ、P/D及η O 对V的曲线，如下图所示。
100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况 某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径，顶面高度20m。水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为×+×。 二、设计依据： 1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 三、荷载计算 1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。 2、风荷载计算： 宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡， 风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0 其中：βz=，μz=，μs=，则： ωk=βzμsμz ω0=×××= kN/㎡ 四、水泥罐基础计算 1、地基承载力验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN
混凝土基础自重荷载：G ck=（××+××）×24=407kN 风荷载：风荷载作用点高度离地面，罐身高度15m，直径。 F wk=×15×= 风荷载对基底产生弯矩：M wk=×（+2）=·m 基础底面最大应力： p k，max= G ck+G k bh+ M wk W= 错误!+ 错误!=。 2、基础配筋验算 (1) 基础配筋验算 混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。 混凝土基础承受弯矩：M max=×(1 8×207××=362kN 按照单筋梁验算： αs= M max f c bh02= 362×106 ×3200×8502= ξ=1-1-2αs=1-错误!=<ξb= A s=f c bξh0 f y= 错误!=1403mm 2 在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s 实=13×201=2613mm 2 > A s=1403mm2，基础配筋满足要求。 (2) 基础顶部承压验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 迎风面立柱柱脚受力：
圆形水池设计 项目名称构件编号日期 设计校对审核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 设计资料 1.1 基本信息 圆形水池形式:有盖 池内液体重度10.0kN/m3 浮托力折减系数1.00 裂缝宽度限值0.20mm 抗浮安全系数1.10 水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息 顶板活荷载:1.50kN/m2 地面活荷载:10.00kN/m2 活荷载组合系数:0.90 荷载分项系数: 自重 :1.20 其它恒载:1.27 地下水压:1.27 其它活载:1.40 荷载准永久值系数: 顶板活荷载 :0.40 地面堆积荷载:0.50 地下水压 :1.00 温(湿)度作用:1.00 活载调整系数: 其它活载:1.00 不考虑温度作用 1.3 混凝土与土信息 土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3 土内摩擦角ψ:30.0度 地基承载力特征值fak=40.00kPa 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C25 纵筋级别:HRB400 混凝土重度:25.00kN/m3 配筋调整系数:1.20 纵筋保护层厚度: 2 计算内容 （1）荷载标准值计算 （2）抗浮验算 （3）地基承载力计算 （4）内力及配筋计算 （5）抗裂度、裂缝计算 （6）混凝土工程量计算 3 荷载标准值计算 顶板:恒荷载: 顶板自重 :5.00kN/m2 活荷载:
第三章反渗透装置 3.1 提升泵 （1）作用：输送原水至两级双介质过滤器，提供运行必要的压力。 （2）设备选型：卧式不锈钢离心泵 国内品牌：上海一泵熊猫 进口品牌：台塑水泵 流量：Q＝设计进水量。 扬程：H＝22～30m。（注意水头损失） 数量：1用1备或2用1备（根据需要） 3.2 一级双介质过滤器 ①过滤速度的确定 v＝8～10m。（依据：砂、活性炭、砂池）。 ②过滤器规格的计算直径D=（进水流量Q÷滤速v÷圆周率∏）的开方×2。 ③滤层厚度的确定石英砂0.5m、无烟煤0.4m、承托层0.8～1.0m、膨胀系数50～60％。 ④过滤器高度的计算总高H=沙层+煤层+承托层+膨胀+支腿+排气管高度。 ⑤过滤介质的选择石英砂?0.5～1.0mm、无烟煤?1.0～2.0mm。无烟煤的粒径应小于石英砂粒径的2倍，反冲洗时才能分层回落。 ⑥过滤介质数量的计算所需过滤介质体积×堆密度。（石英砂1.75、活性炭0.45、无烟煤0.947、砾石1.8~1.85） ⑦配水“丰”型管的计算干管始端流速为 1.0～1.5m/s、支管始端流速为 1.5～ 2.0m/s、孔眼流速为5～6m/s；支管中心距0.25～0.3m，支管长度与其直径之比不应大于60倍；孔眼直径9～12mm。 ⑧配气“丰”型管的计算管中空气流速10m/s、空气从孔眼中的流出速度30～35m/s；孔眼直径为1.4～2.0mm，孔距：80～90mm。
3.3 二级双介质过滤器 过滤介质的选择 石英砂?0.35～0.5mm、无烟煤?0.6～0.9mm。 无烟煤的粒径应小于石英砂粒径的2倍，反冲洗时才能分层回落。 为什么用两级双介质过滤器？ 1.提高过滤效果（不是简单重复）； 2.错开反冲洗，保持至少有一级双介质过滤器是在压实的滤床上进行过滤； 3.可以提高过滤速度，减小过滤器直径； 4.成功经验。 3.4 双介质过滤器的反冲洗 反冲洗水源：RO浓水、RO产水、自来水或者双介质过滤器的滤出水。决不能用原水。 反冲洗水泵：设备选型：卧式不锈钢离心泵。 国内品牌：上海一泵熊猫 进口品牌：台塑水泵 流量：Q＝4～6L/㎡s。（砂滤池反洗泵Q＝12～17L/㎡s ） 扬程：H＝22～30m。（注意水头损失） 反冲洗周期：自动控制按时间设定，连续过滤12h反冲洗。 手动控制看压力表，压力增加0.1MPa反冲洗。 反冲洗程序：①气洗2min；②气水混和反冲6min；③水冲5min。 空气压力：0.2～0.4MPa。（ASM的反复）。 气洗强度：18L/ ㎡s（4.1m3/min）。 膨胀高度：0.5m左右。 3.5 中间水箱 （1）作用：用于贮存预处理后的出水。 中间水箱内安装有液位控制器，利用液位高、低的变化来控制RO系统的自动运行。 （2）规格：以供RO连续运行15～30min所需进水量为宜。 大型RO系统应设计中间水箱和中间水泵，有利于RO系统的稳定运行。
水泥罐基础验算 公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
集料拌和站基础及立柱设计计算书 汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。 一、设计资料 （1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径。水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径米，基础高，外露。基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 （2）水泥罐总高米，罐高米，罐径米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为米，柱子材料为厚度8mm的钢管柱。 施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。 二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数 水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。 水泥罐总高米，罐高米，柱高5m。 2、地基承载力计算 水泥罐基础要求的承载力
1)砼基础面积：S=； 砼体积：V=×=； 底座自重：Gd=×2500×=（砼自重按2500kg/m3）; 2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×=； 3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=+=； 4）基底承载力：P=Gz/S==102kpa； 5) 基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa； 6） P≤P’ 经验算，地基承载力满足要求。 水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。 3、抗倾覆计算 抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。 由于水泥搅拌机属于受风敏感且筒体高度较大，为确保筒体和施工人员的安全，根据《高耸结构设计规范》（GBJ135-2006以下简称高规），应考虑风荷载对结构的影响。 1）风荷载强度计算：跟全国风压表，枣阳地区最大风荷载取值为㎡。 2）风力计算： 平均作用高度为：H=2+5=； 单根水泥罐的风力大小为F=A×W=××=； 1个水泥罐的叠加倾覆力矩
保管期限 密级 设计计算书 建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司 工程名称山东建得佳纺织有限公司 工程号－子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日 上海纺织建筑设计研究院
目录 一、设计采用规范 二、荷载选用及计算 三、基础工程 四、上部结构设计 五、图形文件及程序计算书
一、设计采用规范 1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】 2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】（2006年版） 3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】 4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】 5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】 6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】 二、工程概况： 本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区，胶光路以北鑫大地建材厂东邻。本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。室内外高差为0.300米。 本工程抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅲ类，框架抗震等级为三级。 三、荷载选用及计算 1.泵房屋面（结构找坡）荷载的标准值: 1) 恒载 40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2 15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2 取 4.50 KN/m2 2）屋面活载： 0.50 KN/m2 2.水池盖板（建筑找坡）荷载的标准值： 1) 恒载 40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2 100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2 15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2 建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2 合计 5.13 KN/m2 取 5.50 KN/m2 2）屋面活载： 2.00 KN/m2 3.风荷载： 0.45 KN/m2 4.雪荷载： 0.35 KN/m2 5.地震作用： 抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速 度为0.10g，建筑场地类别为Ⅲ类。
目录 目录 ..................................................................................................................................................................I 第1章绪论 .. (1) 1.1设计要求 (1) 1.1.1设计题目：送水泵站（二级泵站）设计 (1) 1.2二级泵站设计资料 (2) 第2章计算说明书 (3) 2.1水泵和电机的初步选择 (3) 2.1.1二级泵站的组成及特点 (3) 2.1.2泵站设计参数的确定 (4) 2.1.3选择水泵 (4) 2.2水泵机组的基础设计 (7) 2.3水泵吸水管路和压水管路设计 (9) 2.3.1吸水管路 (9) 2.3.2压水管路 (10) 2.3.3管路附件选配 (10) 2.4布置机组和管道 (11) 2.5泵房形式的选择 (12) 2.5.1泵的布置形势 (12) 2.6吸水井的设计 (13) 2.7各工艺标高的设计 (13) 2.8复核水泵和电机 (14) 2.9消防校核 (15) 2.10设备的选择 (15) 2.10.1引水设备 (15) 2.10.2计量设备 (16) 2.10.3起重设备 (16) 2.10.4泵房的高度 (17) 2.10.5排水设备 (17) 2.10.6防水锤设备 (18) 2.11泵房建筑高度和平面尺寸的确定 (18) 2.12设计二级泵站平面图及剖面图 (19) 结束语 (20) 参考文献 (21)
3.8m*3.8m*120k n/m 2 =1732.8kn J01 地面标高3.5m ① 素填土 0.88m J02 地面标高3.5m ① 素填土 0.44m J03 地面标高3.5m ① 素填土 0.41m ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 ③ 淤泥质粉质粘土 -5.79m 粉土 loot 水泥罐基础设计计算 1、 水泥罐自重 G1: 200kn (20t)估 2、 水泥自重 G2: 1000kn (100t) 3、 基础承台自重 G3： 3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn 4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2 （分项系数）=1981.2kn 、受力分析 1、承台地基承载力：按12t/m 2估算，承台地基承载力为 2、桩承载力需达到 1981.2k n-1732.8k n=248.4kn 三、单桩承载力计算 1、土层极限侧摩阻力系数 -1.72m -4.76m ④ 粉土 粉土 根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土 2.92m 、淤泥质粉质粘土 4.67m 、 荷载
粉土1.41m。打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内(9m) 土层平均极限侧摩阻力为：(2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30) /9m=18.45Kpa 2、单根桩承载力计算 单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*( U* a *H* T)(不计桩端承载力) 式中：[P]------沉桩容许承载力 U ----- 桩周长， a——震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0 H——桩入土深度，9.0m T -----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa; ①如采用直径 273钢管桩，则单桩的 容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T) =1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61 根，取3 根， 布置如图： 3.8m ②如采用直径 630钢管桩，则单桩的 容许承载力为：[P]=1/1.5* ( U* a *H* T)
无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料: 主要结构尺寸： 内径（d）：32m 底板厚:0.3m 壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m 顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm 荷载和地质条件： 顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m 地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m 土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3 钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400 混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm2
2、抗浮稳定性验算： i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下： 顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN 柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN 柱基重：25×[1.52×0.1+3 1 (0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN 池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN 局部浮力：F 浮=11)(A h d w ?+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K= 浮 F G k ∑=24001 .294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算： 顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN 悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2 ×0.3×(25-10)=3966.35kN ΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN 总浮力：F 浮=A h d w ?+)(1 γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2 =13221.2kN K= 浮F G k ∑=2 .132212 .19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求
设备操作流程 1一般规定 1.1 水泵的操作人员必须了解所使用水泵的构造、性能、用途，熟悉安全操作和技术保养规程。 1.2水泵必须有专人操作，并且对水泵的安全使用和正确保养负有全面责任。 1.3 操作人员必须按保养规程要求，定期做好水泵的清洁、润滑和调整工作（拧紧连接螺栓），使水泵经常保持良好的工作条件。 1.4应经常对电气设备进行检查和定期保养，保证绝缘良好安全可靠。 2起动前准备 2.1用手拔转风扇，叶轮应无卡摩现象，转动灵活。 2.2引水罐水量检查,完全开启引水罐注水孔及排气孔阀门,完全打开水泵 机组进水口阀门，完全关闭水泵机组出水口阀门，启动补水泵对引水罐进行注水，水位上升至充满引水罐,此时关闭补水泵，检查完毕。 2.3打开进口阀门，打开排气阀使水充满整个泵腔，然后关闭排气嘴。 2.4起动前应对水泵和抽水装置管路阀门作全面仔细的检查，不得有漏水、漏气现象。 2.5应先用手盘动泵几圈以使润滑水进入机械密封端面。 2.6点动电机，确定转向是否正确，这样方可起动。 3起动与运行 3.1全开进口阀门，关闭吐出管路上的阀门。 3.2接通电源，当泵达到正常转速后，再逐渐打开吐出管路上的阀门，并调节到所需要的工况。 3.3必须注意观察仪表读数、电机、轴承升温、滴漏和升温以及泵的振动和杂音等是否正常，正常时机械密封滴漏为3滴每分，温度小于75℃，如果发现异常情况应及时处理。 3.4打开回水管阀门，保证有充足的水持续回流至负压引水罐内，在停机保压过程中二次启动时有水可以充满泵体，有效避免水泵无水空转。 4 停机
4.1逐渐关闭吐出管路上的阀门，切断电源。 4.2关闭进口阀门。 4.3如环境温度低于0℃，应将泵内水放出，以免冻裂水泵。 4.4如长期停止使用，应将泵拆卸清洗上油（3#锂基脂黄油），包装保管。 5泵的维护与保养 5.1运行中的维护与保养 5.1.1进水管路必须高度密封，不能漏水、漏气。 5.1.2禁止泵在汽蚀状态下长期运行,泵在运行过程中最高温度不超过90摄氏度。 5.1.3禁止泵在大流量工况运行时，电机超电流长期运行。 5.1.4定时检查运行中的电机电流值，尽量使泵在设计工况范围运行内运行,以保证泵在最高效率点运转,获得最大的节能效果。 5.1.5泵在运行中应有专人看管，以免发生意外。 5.1.6泵每运行500小时，应对轴承进行加油,加注3#锂基脂黄油。 5.1.7泵长期运行后，由于机械磨损，使机组噪声及振动增大时，应停车检查，必要时可更换易损零件及轴承，机组大修期一般为一年。 5.1.8泵在冬季运行使用时,应做好保温措施,防止冻裂。 5.2机械密封的维护与保养 5.2.1机械密封润滑液应清洁无固体颗粒。 5.2.2严禁机械密封在干磨情况下工作。 5.2.3起动前应盘动泵（电机）几圈，以免突然起动造成机械密封断裂损坏。
螺旋桨公式 一、工作原理 可以把螺旋桨看成是一个一面旋转一面前进的机翼进行讨论。流经桨叶各剖面的气流由沿旋转轴方向的前进速度和旋转产生的切线速度合成。在螺旋桨半径r1和r2(r1＜r2)两处各取极小一段，讨论桨叶上的气流情况。V—轴向速度；n—螺旋桨转速；φ—气流角，即气流与螺旋桨旋转平面夹角；α—桨叶剖面迎角；β—桨叶角，即桨叶剖面弦线与旋转平面夹角。显而易见β＝α+φ。 空气流过桨叶各小段时产生气动力，阻力ΔD和升力ΔL，见图1—1—19，合成后总空气动力为ΔR。ΔR沿飞行方向的分力为拉力ΔT，与旋螺桨旋转方向相反的力ΔP 阻止螺旋桨转动。将整个桨叶上各小段的拉力和阻止旋转的力相加，形成该螺旋桨的拉力和阻止螺旋桨转动的力矩。 从以上两图还可以看到。必须使螺旋桨各剖面在升阻比较大的迎角工作，才能获得较大的拉力，较小的阻力矩，也就是效率较高。螺旋桨工作时。轴向速度不随半径变化，而切线速度随半径变化。因此在接近桨尖，半径较大处气流角较小，对应桨叶角也应较小。而在接近桨根，半径较小处气流角较大，对应桨叶角也应较大。螺旋桨的桨叶角从桨尖到桨根应按一定规律逐渐加大。所以说螺旋桨是一个扭转了的机翼更为确切。 从图中还可以看到，气流角实际上反映前进速度和切线速度的比值。对某个螺旋桨的某个剖面，剖面迎角随该比值变化而变化。迎角变化，拉力和阻力矩也随之变化。用进矩比“J”反映桨尖处气流角，J＝V／nD。式中D—螺旋桨直径。理论和试验证明：螺旋桨的拉力(T)，克服螺旋桨阻力矩所需的功率(P)和效率(η)可用下列公式计算： T=Ctρn2D4 P=Cpρn3D5 η=J·Ct/Cp 式中：Ct—拉力系数；Cp—功率系数；ρ—空气密度；n—螺旋桨转速；D—螺旋桨直径。其中Ct和Cp取决于螺旋桨的几何参数，对每个螺旋桨其值随J变化。图1—1—21称为螺旋桨的特性曲线，它可通过理论计算或试验获得。特性曲线给出该螺旋桨拉力系数、功率系数和效率随前进比变化关系。是设计选择螺旋桨和计算飞机性能的主要依据之一。 从图形和计算公式都可以看到，当前进比较小时，螺旋桨效率很低。对飞行速度较低而发动机转速较高的轻型飞机极为不利。例如：飞行速度为72千米／小时，发动转速为6500转／分时，η≈32％。因此超轻型飞机必须使用减速器，降低螺旋桨的转速，提高进距比，提高螺旋桨的效率。 二、几何参数
一、水泥罐基础设计 盾构区间砂浆拌合站投入一个100t 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m ；150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。基础尺寸8m （长）×4m （宽）×0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用Φ16@150mm ×150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用450mm ×450mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。具体布置见下图： . 水泥罐平面位置示意图
二、水泥罐基础计算书 1、计算基本参数 水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。 水泥罐支腿高3m，罐身高18m，共高21m。 单支基础4m×4m×0.8m钢筋砼。 2、地基承载力计算 计算时按单个水泥罐计算 单个水泥罐基础要求的地基承载力为： δ1= 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm×200mm，通过受力计算，其地基承载力为： δ2= 因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。 3、抗倾覆计算 风荷载(500N/m2) 武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平 荷载为500N/m2， 抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则 抗倾覆满足。 水平风荷载产生的弯矩为： ?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：
抗倾覆极限比较： 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。 4、基础配筋 基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。
泵站设计说明书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
《泵与泵站》课程设计 说明书 题目：万人城镇给水泵站（二级泵站）规划设计 学院：环境科学与工程学院 专业：给水排水工程 班级：给排水1202 学号：26、27、28 学生姓名：沈喻龙、李思聪、邵志春 指导教师：李强标 二○一四年十二月
一、送水泵站（二级泵站）设计 、设计目的 根据给定的资料，综合运用所学的专业知识，进行H 城镇二级给水泵站设计。、设计原始资料 1、H 城镇位于浙江省内，海拔为900 米；土质为砂纸粘土，无地下水，不考虑冰冻。 2、H 城镇远期规划人口约万人，最高日用水量为万立方米/日。 3、泵站地坪标高为906 米。二级泵站的工作制度，分两级： ①第一级，从22 时到5 时，每小时占全天用水量的（%）。 ②第二级，从5 时到22 时，每小时占全天用水量的（%）。 4、H 城镇设计最不利点的地面标高为921 米，该处有一座12 层建筑，要求二级泵站供水至第7 层。 5、二级泵站至最不利点的输水管和配水管网的总水头损失为26 米。 6、清水池所在地的地面标高与泵站地坪标高相同，清水池边墙距二级泵站外墙约米；二级泵站直接由清水池吸水。 7、清水池最低水位在地面以下米。清水池的最高水温为℃、最低水 温为0℃。 8、未预见用水量及管网漏水量取值范围10～15%。 9、泵站变配电设施按一级负荷设置。 10、H 城镇给水系统采用低压消防制。设计着火点定为最不利点处，消防水头为10 米；消防时输水管和配水管网的总水头损失为27 米。 、设计要求 、说明书要求： ⑴泵站的设计流量、扬程，水泵的选择。 ⑵给水泵站高程布置及水力计算，校核水泵安装高度。 ⑶清水池的容积计算。 ⑷给水泵站平面布置。 ⑸高效工况点、消防校核。 ⑹材料一览表（含编号、名称、规格、单位、数量），工程投资估算。 3 、图纸要求： ⑴ ACAD 制图，A3。 ⑵泵站平面图和剖面图，应绘出主要设备、管路、配件及辅助设备的位置、
航速及螺旋桨计算书设绘通则
1 主题内容与适用范围 1.1主题内容 航速及螺旋桨计算书是计算船舶在要求吃水状态下的阻力、航速、螺旋桨几何要素、螺旋桨的强度校核、空泡校核、系柱推力和转速、重量、惯量及螺旋桨特性等。为绘制螺旋桨图和进行轴系扭振计算提供依据。 1.2适用范围 应用MAU型或楚思德B型螺旋桨设计图谱设计常规螺旋桨并计算航速。 2 引用标准及设绘依据图纸 2.1引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 a) GB4954-84 船舶设计常用文字符号 2.2 编制依据图纸 a)技术规格书或设计任务书； b）总布置图； c）静水力曲线图或表； d）阻力估算方法或船模试验报告； e）螺旋桨设计图谱； f）主机主要参数及特性曲线； g）减速齿轮箱主要参数。 3 基本要求 提供完整的航速及螺旋桨计算书。 4 内容要点 4.1 计算说明 说明应用上海船舶研究设计院电子计算机程序SC88-CR158计算或应用何种螺旋桨设计图谱直接计算。 4.2 主要参数 4.2.1 船舶数据：主尺度（见表1）、船型系数（见表2）。
船舶主尺度表1 船型系数表2 4.2.2 主机参数：型号X台数、额定功率、额定转速、转向（见表3）。 主机参数表3 4.2.3 减速齿轮箱参数：型号、台数、减速比（见表4）。
减速齿轮箱参数表4 4.2.4 螺旋桨设计要求：主机功率、螺旋桨设计转速、螺旋桨只数、螺旋桨浸深、螺旋桨旋向、桨叶形式和叶片数、桨毂形状和尺度（见表5）。 螺旋桨设计要求表5 4.3 计算阻力、有效功率曲线 根据阻力计算公式及图谱计算实船阻力或按船模试验报告换算实船阻力，绘制有效功率曲线。 4.4 推进因子及螺旋桨收到功率 根据船型特点、主机和齿轮箱参数、船模试验或应用经验公式确定轴系传递效率、螺旋桨收到功率、伴流分数、推力减额分数、相对旋转效率、船身效率。 4.5 航速计算 应用螺旋桨设计图谱计算。 4.6 螺旋桨空泡校核 应用伯努利及各种定理推导出校验空泡的衡准数，若不产生空泡的条件可直接应用勃力尔空泡图。 上述计算中应用的符号及单位，见表6。
矩形水池计算 设计资料： 池顶活荷P1=2.0(KN/m^2) 覆土厚度ht=500(mm) 池内水位Hw=4000(mm) 容许承载力R=150(KN/m^2) 水池长度H=5000(mm) 水池宽度B=4000(mm) 池壁高度h0=4000(mm) 底板外伸C1=200(mm) 底板厚度h1=300(mm) 顶板厚度h2=150(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=200(mm) 地基承载力设计值R=150(KPa) 地下水位高于底板Hd=2000(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10 一.地基承载力验算 ( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1) = (5 + 2 * 0.2+2 * 0.2 ) * ( 4 + 2 * 0.2 + 2 * 0.2 ) =27.84(m^2) ( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4) = ( 5 + 2 * 0.2 ) * ( 4 + 2 * 0.2 ) =23.76(m^2) ( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18 = 2.0 + 0.5 * 18
=11 (KN/m^2) ( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4 = 25 * ( 5 + 2 * 0.2 + 4 )* 2 * 4 * 0.2 =376 (KN) ( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1 = 25 * 27.84 * 0.3 =208.8(KN) ( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2 = 25 *23.76 * 0.15 =89.1 (KN) ( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1 =376 +208.8+89.1 +0 =673.9 (KN) ( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1 = ( 5 * 4 * 4 * 10) / 27.84 =28.73(KN/m^2) ( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3 = 23 * 0.1 =8.26(KN/m^2) ( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd =11 + 673.9 / 27.84 + 28.73 + 8.26 = 72 (KN/m^2)
机翼升力计算公式 升力L=1/2 *空气密度*速度的平方*机翼面积*机翼升力系数（N） 机翼升力系数曲线如下注解：在小迎角时曲线斜率是常数。 在标识的1位置是抖振点，2位置是自动上仰点， 3位置是反横操纵和方向发散点，4位置是失速点。对称机翼在0角时升力系数=0（由图）非对称一在机身水平时升力系数大于0，因此机身水平时也有升力 滑翔比与升阻比 升阻比是飞机飞行速度不同的情况下升力与阻力的比值，跟飞行速度成曲线关系，一般升阻比最大的一点对应的速度就是飞机的有利速度和有利迎角。滑翔比是飞机下降单位距离所飞行的距离，滑翔比越大，飞机在离地面相同高度飞的距离越远，这是飞机固有的特性，一般不发生变化。 如果有两台飞行器，有着完全相同的气动外形，一台大量采用不锈钢材料的，另一台大量采用碳纤维材料，那么碳纤维材料的滑翔比肯定优于不锈钢材料的。这个在SU-27和歼11-B 身上就能体现出来，歼11-B应该拥有更大的滑翔比。 螺旋桨拉力计算公式（静态拉力估算）
你的飞行器完成了，需要的拉力与发动机都计算好了，但螺旋桨需要多大规格呢？下面我们就列一个估算公式解决这个问题 螺旋桨拉力计算公式：直径（米)×螺距(米）×浆宽度（米）×转速2（转/秒）×1大气压力（1标准大气压）×经验系数（0.25）=拉力（公斤）或者直径（厘米)×螺距(厘米）×浆宽度（厘米）×转速2（转/秒）×1大气压力（1标准大气压）×经验系数（0.00025）=拉力（克） 前提是通用比例的浆，精度较好，大气压为1标准大气压，如果高原地区，要考虑大气压力的降低，如西藏，压力在0.6-0.7。1000米以下基本可以取1。 例如：100×50的浆，最大宽度10左右，动力伞使用的，转速3000转/分，合50转/秒，计算可得： 100×50×10×502×1×0.00025=31.25公斤。 如果转速达到6000转/分，那么拉力等于： 100×50×10×1002×1×0.00025=125公斤 展弦比： 展弦比即机翼翼展和平均几何弦之比，常用以下公式表示： λ=l/b=l^2/S 这里l为机翼展长，b为几何弦长，S为机翼面积。因此它也可以表述成 翼展（机翼的长度）的平方除以机翼面积，如圆形机翼就是直径的平方除以圆面积，用以表现机翼相对的展张程度。 从空气动力学基础理论来说！展弦比越大，诱导阻力会越小，升阻比会提高。 但同时，较大的展弦比会降低飞机的机动能力，因为较大的展弦比会使诱导阻力减小，但同时使翼面切向阻力加大。飞机维持平飞时稳定性极好，但一旦需要机动，则翼载和阻力都很大。加速性和超音速性能都很差。 相反，随着后掠角的加大，展弦比会呈现一次函数线性衰减，此时诱导阻力增加，升阻比降低，但飞机在超音速飞行时的性能明显改善，机动性也提高。 所以，对于要求长航程，稳定飞行的飞机而言，需要大展弦比设计。而战斗机多采用小展弦比设计。例如：B-52轰炸机展弦比为6.5，U-2侦察机展弦比10.6，全球鹰无人机展弦比更是高达25；而小航程、高机动性飞机，如歼-8展弦比为2，Su-27展弦比为3.5，F-117展弦比为1.65。 低速飞机设计的关键一是加大升力面积二是减轻重量，通过降低翼载荷实现低速。加大翼展可获得大升力面积但从结构强度考虑将大大增加重量，而仅仅通过加大翼弦获得大升力面积
二级泵站设计计算说明说书 学院：土木建筑工程学院 专业：给水排水专业 班级：081 指导教师：张鑫 姓名：徐琦 学号：080504009
水泵站课程设计任务书 一、设计题目：送水泵站（二级泵站）设计 二、原始资料： 1、泵站的设计水量为（4）万m3/d。 2、给水管网设计的部分成果： ①根据用水曲线确定二泵站工作制度，分两级工作。 第一级，每小时占全天用水量的（2.9%）。 第二级，每小时占全天用水量的（5.07%）。 ②城市设计最不利点的地面标高为20m,建筑层数7层，自由水压为 20m。 ③给水管网平差得出的二泵站至最不利点的输水管和配水管网的总 水头损失为32m。 ④清水池所在地地面标高为15m，清水池最低水位在地面以下3.0m。 3 、城市冰冻线为（1.5）米，城市的最高温度为(30.0℃)最低温度为(-25℃) 4 、站所在地土壤良好，地下水位为(25m)米。 5 、电源满足用电要求，电价0.45元/Kwh。 三、设计任务 城市送水泵站的技术设计的工艺部分 四、计算说明书内容 1. 绪论 2．初选水泵和电机 根据水量、水压变化情况选泵，工作泵和备用泵型号和台数。 3泵房形式的选择 4.机组基础设计、平面尺寸及高度 5.计算水泵吸水管和压力管直径 选用各种配件的型号、规格种类及安装尺寸（说明特点）。吸水井设计（尺寸和水位）
6.布置管道和机组 7.泵房中个标高的确定 室内地面、基础顶面、水泵安装高度、泵房建筑高度。 8. 复合水泵电机 计算吸水管机泵站内压水管损失、求出总扬程、校核所选水泵。如不合适，则重选水泵和电机。重新确定泵站的各级供水量。 9.进行消防和传输校核 10.计算和选择附属设备 ①设备的选择和布置 ②计量设备 ③起重设备 ④排水泵及水锤消除器等 11.确定泵站平面尺寸、初步规划泵房总面积 泵房的长度和宽度，总平面布置包括：配电室、机器间、值班室、修理间等。 五、图纸要求 泵站平面及剖面图（机器间），应绘出主要设备、管路、配件及辅助设备的位置、尺寸、标高，列出主要设备表和材料表（比例尺1:100） 发放设计任务书日期： 2011 年 6 月 27 日 交设计日期： 2011 年 7 月 8 日 设计指导教师（签字）： 目录