标准烟气焓值
标准烟气焓值是指在标准状态下（通常为25℃和1大气压），燃烧单位质量燃料所产生的烟气的焓值。它是评价燃料燃烧效率和排放特性的重要指标之一。
标准烟气焓值的计算公式如下：
hj = q - wg
其中，hj表示标准烟气焓值，单位为kJ/kg；q表示燃料的燃烧热量，单位为kJ/kg；wg表示烟气中的水分蒸发潜热，单位为kJ/kg。
标准烟气焓值的大小取决于燃料的种类、燃烧条件和排放方式等因素。在实际应用中，标准烟气焓值通常用于评估燃烧设备的能效和排放水平，以及制定相关的环保政策和标准。
管式加热炉的热量各参数的计算和确定（下） 无锡凤谷工业炉 （3）损失热量 对于热效率η1和综合热效率η2，其损失热量也是不相同的。热效率η1中的损失热量包括下列各项:①烟气带走的热量，它包括.烟气在排烟温度和基准温度下的热焓差、化学不完全燃烧造成的损失和机械不完全燃烧造成的损失;②烟气中雾化蒸汽带走的热量;③炉堵、烟风道及空气预热器等的散热损失。按下式计算: 各参数按下列方法计算或确定。 烟气在排烟温度和基准温度下的热恰差与燃料低热值之比q1。 设计计算或按标准方法计算时，基准温度可取t b=15.6℃，q1值可从图2一13直接查得。该图是以15.6℃为基准的。 为反算燃料量进行现场测算时，基准温度应取t b=环境温度。这时q1值按下式计算: q1tg和q1tb分别根据排烟温度t g和基准温度t b从图2一14中查取，该图是以-50℃为基 准的，所以对于高于-50℃的任何温度都适用。
应该指出的是，燃料相态不同(燃料油或燃料气)或组成不同时，其烟气的热焓值相差很大，但烟气热焓与燃料低热值之比q1却相差很少，在目前管式炉的排烟温度下(t g≤400℃)，最大差值不超过1%，一般不超过0.5%。因此，无论炉子烧哪种燃料，均可使用图2一13、14来计算热效率。但是，在辐射室热平衡计算时，由于烟气出辐射室的温度比较高，q1值的误差也就比较大(可能大于1%)，由此可能给烟气出辐射室的温度带来十几度的误差，这样大的误差对于一般工程设计计算还是允许的。当然如需对辐射室的温度作精确计算时仍以
本章2.2.1节(对燃料油)或2.2.1节(对燃料气)所介绍的方法为好。用图2一13、14求q1可以使整个计算大大简化。 化学不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q2： 化学不完全燃烧摄失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃气体(co、H2H和CH4）造成的。其值等于这些可燃气体的发热量之和。于是: 机械不完全燃烧损失的热量与燃料低热值之比q3: 机械不完全燃烧损失的热量，是由于烟气离开体系时含有可燃固体(碳粒)造成的，所以也叫“碳不完全燃烧损失“，可用下式计算:
常用法定计量单位,压力单位,基础单位换算表 常用热量单位换算表 来源：三北供热网作者：加入时间：2007-3-1 9:28:56 吉焦千瓦时兆瓦时百万大卡吨蒸汽焓 GJ KW.h MW.h MKcal Gcal Ti 1吉焦（百万千焦） 1 278 0.278 0.24 0.4 1千瓦时0.0036 1 0.001 0.00086 0.00143 1兆瓦时 3.6 1000 1 0.86 1.43 1百万大卡 4.187 1163 1.163 1 1.667 1吨饱和蒸汽焓 2.5 700 0.7 0.6 1 标准生成焓的概念 2009-9-11 16:13 提问者：怨念的酸内裤|浏览次数：1616次 标准生成焓的概念。反应焓变的概念。两者的区别。如何判断某反应的反应热效应和莫物质的标准生成焓（生成热） 我来帮他解答 2009-9-11 16:23 满意回答 也称标准生成热。由标准状态(压力为100kPa,温度TK)下最稳定单质生成标准状态下1mol的化合物的热效应或焓变,称为该化合物的标准生成焓),以符号△Hf表示。最稳定的单质的标准生成热规定为零。各种物理化学手册中给出的生成焓是在温度为 298.15K时生成lmol化合物的标准生成焓，叫做标准摩尔生成焓。例如，下列反应在298.15K及101325Pa条件下的摩尔反应热是-393.51kJ/mol： C（固，石墨）+O2（气）=CO2（气）根据定义，CO2的标准摩尔生成焓=-393.51kJ/mol。 焓是一个状态函数,也就是说,系统的状态一定,焓的值就定了。 焓的定义式（物理意义）是这样的：H=U+pV [焓=流动内能+推动功] 其中U表示热力学能，也称为内能(Internal Energy)，即系统内部的所有能量 p是系统的压力(Pressure)，V是系统的体积(Volume) 作为一个描述系统状态的状态函数，焓没有明确的物理意义 ΔH(焓变)表示的是系统发生一个过程的焓的增量 ΔH=ΔU+Δ（pV） 在恒压条件下，ΔH(焓变)可以表示过程的热力学能变 饱和水蒸气焓值和密度如何计算？
燃气—蒸汽联合循环机组中余热锅炉蒸汽参数的估算方 法 摘要介绍了利用T-Q图估算余热锅炉蒸汽参数的方法，该方法可以直 观的反映余热锅炉受热面与燃机排气烟温之间的关系，误差小，适用于设 计前期及运行参考。 关键词T-Q图；热端温差；窄点温差；估算方法 0引言 本文将以无再热、无补燃、双压蒸汽余热锅炉为例，介绍利用T-Q图 推算锅炉的蒸汽参数的估算方法，并结合实例对估算方法的有效性进行验证。 1T-Q图及其重要参数 T—Q图由烟气放热曲线、工质（蒸汽和给水）吸热曲线组成，反映 了余热锅炉运行时，烟气温度变化及焓值变化，工质（给水或蒸汽）温度 和吸热量变化，以及烟气温度变化与各受热面工质吸热量的关系，典型的T—Q图见图1，它包括了1）烟气放热曲线，它反映了燃机出口的高温烟 气将热量传递给工质后变成低温烟气的过程；2）过热蒸汽吸热曲线，它 反映了过热蒸汽吸收的热量，对应锅炉的过热段；3）饱和蒸汽吸热曲线，它反映了饱和水吸热相变为饱和汽吸热量，对应锅炉的蒸发段。吸热过程 是在蒸发器中完成的，此过程中工质温度不发生变化；4）给水吸热曲线，它反映了凝结水被加热到锅筒压力下饱和水温度的吸热量，它的受热面有 给水加热器、除氧器及省煤器。利用T—Q图需要了解余热锅炉运行中的 一些重要参数，这些参数在估算方法中非常有用。 1.1热端温差
余热锅炉主汽温度取决于燃气轮机的排烟温度，热端温差指燃机排烟温度与主蒸汽温度的温差，一般在20℃～50℃。 1.2窄点温差 余热锅炉的窄点温差△Tp是指余热锅炉中的蒸发器入口处烟气的温度与工质饱和温度之间的差值[1]。窄点温差越小，余热的利用率越高。但是为了减少窄点温差必须提高蒸发器的换热量，就必须增加余热锅炉的换热面积，这样余热锅炉的投资较大；同时燃气侧的流动损失也会增加，导致燃气轮机的功率有所减小。因此选择合适窄点温差非常重要，是决定余热锅炉受热面积的关键因素，一般取8℃～20℃，最低可以取7℃。 1.3接近点温差 余热锅炉的接近点温度，是指省煤器出口的水温与对应压力下的饱和水温度之间的差值[2]。如果接近点温差过大，表面省煤器的强化换热的特点没有得到充分的利用，为了保证余热锅炉的效率还必须增加余热锅炉的换热面积，投资费用增加。但是接近点温差也不能太小，如果接近点温差接近零，说明省煤器中发生了汽化现象，很可能导致省煤器管过热甚至损坏，不利余热锅炉的安全运行。因此接近点温差的选择必须合适，一般取4℃～10℃。 1.4排烟温度 余热锅炉的排烟温度直接影响到锅炉的效率[1]，但是降低余热锅炉的排烟温度要增加锅炉受热面，余热锅炉设计时要综合考虑投资与效率的因素。单压系统的排烟温度为150℃～180℃，多压蒸汽系统的排烟温度可以低很多，例如双压系统的排烟温度为100℃～150℃，三压系统的排烟温度为80℃～100℃。
固体燃料燃烧产生的烟气量计算 一、理论空气量计算 L=0.2413Q/1000+ 0.5 L:燃料完全燃烧所需的理论空气量，单位是m3/kg; Q:燃料低发热值，单位是kJ/kg; 二、理论烟气量计算 V=0.01(1.867C+0.7S+0.8N)+0.79L V:理论干烟气量，单位是m3/kg; C、S、N：燃料中碳、硫、氮的含量； L：理论空气量 理论湿烟气量计算再加上燃料中的氢及水分含量，系数分别为11.2、1.24 固体燃料燃烧产生的烟气量计算 三、实际产生的烟气量计算 V0=V+ (a –1)L V0:干烟气实际排放量，单位是m3/kg a: 空气过剩系数，可查阅有关文献资料选择。 按上述公式计算，1千克标准煤完全燃烧产生7.5 m3，一吨煤碳燃烧产生10500标立方米干烟气量。 液体燃料燃烧产生的烟气量计算 一、理论空气量计算 L=0.203Q/1000+2.0 L:燃料完全燃烧所需的理论空气量，单位是m3/kg; Q:燃料低发热值，单位是kJ/kg; 二、理论烟气量计算 V=0.01(1.867C+0.7S+0.8N)+0.79L V:理论干烟气量，单位是m3/kg; C、S、N：燃料中碳、硫、氮的含量； L：理论空气量 理论湿烟气量计算再加上燃料中的氢及水分含量，系数分别为11.2、1.24 三、燃烧一吨重油产生的烟气量 按上述公式计算，一吨重油完全燃烧产生15000标立方米干烟气量。 天然气燃烧产生的烟气量计算 一、理论空气量计算 L=0.0476[0.5CO+0.5H2+1.5H2S+∑(m+n/4)CmHn-O2] L:燃料完全燃烧所需的理论空气量，单位是m3/ m3; 二、三原子气体容积计算 V1=0.01(CO2+CO+H2S+∑CmHn 三、烟气氮容积计算
二氧化硫燃烧焓 二氧化硫（SO2）是一种常见的无机物质，常用于工业生产和能源生产过程中。在燃烧过程中，二氧化硫会释放出大量的热能，形成燃烧焓。本文将探讨二氧化硫燃烧焓的相关知识。 一、燃烧反应方程式 二氧化硫的燃烧反应可用如下方程式表示： SO2 + 1/2O2 -> SO3 这个方程式表示了在适当条件下，二氧化硫和氧气反应生成三氧化硫（SO3）的过程。这是一个放热反应，释放出大量的热能。 二、燃烧焓的定义 燃烧焓是指在恒定压力下，单位物质在其燃烧过程中释放或吸收的热量。对于二氧化硫的燃烧过程，燃烧焓表示为单位质量的二氧化硫燃烧时释放的热量。 燃烧焓可以通过测量二氧化硫燃烧时产生的热量来确定。实验中，我们可以使用燃烧热量计等仪器来测量燃烧过程中产生的热量。 三、燃烧焓的计算 燃烧焓的计算可以通过燃烧反应的热力学数据来完成。在二氧化硫
燃烧过程中，可以使用标准生成焓（ΔHf°）和反应焓（ΔHr°）来计算燃烧焓。 标准生成焓是指在标准状态下，单位物质生成的焓变。对于SO2和SO3来说，它们的标准生成焓分别为-296.8 kJ/mol和-395.7 kJ/mol。反应焓是指在反应过程中单位物质发生的焓变，对于二氧化硫的燃烧反应来说，反应焓为-98.9 kJ/mol。 根据热力学原理，可以利用反应焓和标准生成焓来计算燃烧焓。对于二氧化硫的燃烧反应，燃烧焓的计算公式为： ΔHcomb = ΣnΔHf°(产物) - ΣmΔHf°(反应物) 其中，ΔHcomb为燃烧焓，n和m分别为产物和反应物的摩尔数，ΔHf°为标准生成焓。 根据上述公式，可以计算出二氧化硫的燃烧焓为-197.8 kJ/mol。 四、燃烧焓的应用 二氧化硫的燃烧焓在工业生产和能源生产中有着广泛的应用。首先，燃烧焓可以用于计算二氧化硫的热效率，即单位质量的二氧化硫能够释放的热能。这对于工业燃烧过程的优化和能源利用的提高非常重要。 燃烧焓还可以用于估算二氧化硫燃烧产生的烟气温度。在工业燃烧
烟气余热利用的节能分析及计算方法 吕海生;耿文峰;席庆宇;李强;郭涛;刘冠杰;江建忠;徐正泉;肖平 【摘要】响应国家节能减排政策,烟气余热利用技术应用发展迅速,利用方式及热力系统大概分为三种,加热凝结水、一二次冷风和热网循环水,热力系统的不同节能计算方法也不同,本文提出了各方式的节能收益计算方法. 【期刊名称】《应用能源技术》 【年(卷),期】2015(000)005 【总页数】3页(P27-29) 【关键词】节能分析;计算方法 【作者】吕海生;耿文峰;席庆宇;李强;郭涛;刘冠杰;江建忠;徐正泉;肖平 【作者单位】中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209;华能白山煤矸石发电有限公司,北京134700;华能白山煤矸石发电有限公司,北京134700;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,
北京102209;中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司,北京102209;北京市低 质燃料高效清洁利用工程技术研究中心,北京102209 【正文语种】中文 【中图分类】TK229.3 随着国家节能减排政策的深入实施，烟气余热利用项目广泛开展，余热利用方式多种多样，包括加热凝结水、一二次冷风和热网循环水等，介质不同，各利用方式热力系统也不同，取得的经济效益计算方法值得比较研究。因此，本文研究的烟气余热利用节能分析及计算方法意义重大。 已运行锅炉机组实际排烟温度往往高于设计值，新建机组排烟温度设计值一般也高于130 ℃，因此，排烟余热利用空间巨大。近年来，随着烟气余热利用技术水平 的提升，排烟温度可以降低到90 ℃。烟气余热利用效益显而易见，但必须保证烟气余热利用设备自身的可靠性，由此派生了多种热力系统，具有代表性有三种：一、加热凝结水的热力系统；二、加热一二次冷风的热力系统；三、加热热网循环水的热力系统。下面论述各热力系统节能效果的计算方法。 1.1 加热凝结水 布置低温省煤器时，低温省煤器一般与#2或#3低加并联，排挤#2或#3低加抽汽汽轮机作功增加，冷源损失也增加，衡量经济效益的指标是发电标准煤耗率，计算方法应采用等效焓降法计算，等效焓降的意义是指回热抽热式汽轮机1 kg新蒸汽的作功，等效于新蒸汽直达凝汽器的焓降。具体计算方法如下： 首先，制定回热系统热力系统图，分别计算各点焓值，比如#3加热器排挤1 kg 抽汽，则返回汽轮机的作功量等于： 式中为加热器给水焓升，kJ/kg；γ为疏水在加热器中的放热量，kJ/kg。 简化后：
浅谈锅炉烟气余热回收技术及其工程应用 摘要：随着能源价格日益高涨，空气污染日渐严重。该文针对某校锅炉排烟温 度过高的特点，通过对燃气热水锅炉进行排烟余热回收利用分析，将原来直接排 放到大气中的余废热进行有效回收，以用于加热锅炉回水和建筑供热等，这样既 减少了能源消耗，又减少了污染物排放。并从经济性上进行了初步分析，说明燃 气热水锅炉排烟余热回收利用具有良好的节能减排作用。 关键词：锅炉烟气余热回收利用 目前，节能已是我国经济发展的一项紧迫的任务，更是一项的重要战略目标。当前，全社会都在开展节能降耗，缓解能源压力，建设节能型社会，而工业锅炉 余热资源的回收利用是节约能源的重要措施。但是大多数燃气热水锅炉的排烟温 度却高达140℃～200℃。同时由于天然气的主要成分是CH4，天然气锅炉排烟中 水蒸气体积分数可达15%～20%，大量的水蒸气潜热随烟气排出而浪费。由于工 业锅炉排烟余热所占锅炉热量比重较大，若不控制锅炉烟气余热，将会给地球环 境带来极大的危害。而锅炉排烟温度每降低10℃～15℃，锅炉效率可增加1%， 因此，锅炉烟气余热回收利用具有重要意义。 1烟气余热回收方式 目前国内对于高温烟气的余热回收主要方式有以下几种：（1）省煤器，安装于锅炉尾部烟道下部用于回收余热的一种装置，将锅炉给水加热成汽包压力下的 饱和水的受热面，由于它吸收低温烟气的热量，降低了烟气的排烟温度，节省了 能源，提高了效率；（2）换热器，安装于锅炉尾部烟道，通过换热吸收烟气中 的热量，用于加热浴室给水，供暖回水等，能有效降低排烟温度，节约燃料；（3）热管余热回收器，是利用热管作传热元件的一种高效换热节能设备，用于 烟气废热回收，将回收的余热用于加热水、预热空气和产生蒸汽等。热管余热回 收器在工业运行中节约燃煤、燃气和燃油效果显著；（4）压缩式热泵，利用电 能或机械能驱动热泵回收余热。热网回水被回收烟气余热的压缩式热泵加热后送出。 2项目背景及改造方案分析 2.1背景及锅炉烟气余热可利用能量计算 某高校供暖面积约有28.17万m2，按建筑物的使用性质，从管网上分成教学、学生公寓、家属3个区，供暖时间从每年11月15日到次年3月15日，现供暖 锅炉房有6台6t的燃气热水锅炉和4台3.3t的燃气热水锅炉。其中，6t的燃气 锅炉设计下排烟温度在150℃左右，3.3t的燃气锅炉排烟温度高达300℃左右，排烟温度较高，大部分烟气显热和冷凝余热未被回收利用，节能潜力巨大。 当烟气温度为300℃时，其焓值为4493.4kJ/kg，为有效回收余热，设定出口 烟温降至100℃，出口烟气焓值1549.5kJ/kg。每台锅炉排烟量为2937Nm3/h，烟 气密度为0.787kg/m3，漏风系数△α取0.1，冷空气焓值为73.7kJ/kg，则有效换 热量为： 2.2方案分析 方案一：省煤器。利用省煤器预热锅炉给水，该方案在锅炉尾部增加气-水换 热器，用烟气余热直接预热系统回水或补给水。 已知省煤器入口水温为45℃，出口水温55℃，则锅炉的循环水量，耗热量：/3.6=1205.2kW<1832.4kW
水、电、汽折算标煤内容来自互联网 一般1吨蒸汽大约有3百万千焦 每百万千焦大约是吨标准煤 不同温度和压力的蒸汽焓值是不一样的 根据折标煤系数来计算的,希望这些能给你点帮助 各种燃料的标煤折算表 说明：标准煤是以一定的燃烧值为标准的当量概念;规定1千克标煤的低位热值为7000千卡或29274千焦;若未能取得燃料的低位热值,可参照上表的系数进行计算,若能取得燃料的低位热值为Q可按以下的公式进行计算; 标煤量＝燃料的耗用量Q／7000 低位热值按千卡计 标煤量＝燃料的耗用量Q／29274 低位热值按千焦计 1度电＝1000瓦×3600焦＝3600千焦＝0.123kg标煤 1公斤煤或油约排放10标立方米烟气 折标系数 各种能源参考热值及折标准煤系数表 能源名称平均低位发热量折标准煤系数 原煤20908千焦5000千卡/千克0.7143千克标准煤/千克 洗精煤26344千焦6300千卡/千克0.9000千克标准煤/千克 其它洗煤 1洗中煤8363千焦2000千卡/千克0.2857千克标准煤/千克 2煤泥8363-12545千焦2000-3000千卡/千克-0.4286千克标准煤/千克 焦炭28435千焦6800千卡/千克0.9714千克标准煤/千克 原油41816千焦10000千卡/千克 1.4286千克标准煤/千克 燃料油41816千焦10000千卡/千克 1.4286千克标准煤/千克 汽油43070千焦10300千卡/千克 1.4714千克标准煤/千克 煤油43070千焦10300千卡/千克 1.4714千克标准煤/千克 柴油42652千焦10200千卡/千克 1.4571千克标准煤/千克 液化石油气50179千焦12000千卡/千克 1.7143千克标准煤/千克 炼厂干气45998千焦11000千卡/千克 1.5714千克标准煤/千克 天然气38931千焦9310千卡/m3 1.3300千克标准煤/ m3 焦炉煤气千焦4000-4300千卡/ m3 -0.6143千克标准煤/ m3 其它煤气 1发生炉煤气5227千焦1250千卡/ m3 0.1786千克标准煤/ m3 2重油催化裂解煤气19235千焦4600千卡/ m3 0.6571千克标准煤/ m3 3重油热裂解煤气35544千焦8500千卡/ m3 1.2143千克标准煤/ m3
水、电、汽折算标煤 一般1吨蒸汽大约有3百万千焦 每百万千焦大约是0.0341吨标准煤 不同温度和压力的蒸汽焓值是不一样的,我记得网上有个焓熵表的软件好下的,就是不同温压下饱和蒸汽和过热蒸汽的焓值 1度电＝1000瓦×3600焦＝3600千焦＝0.1229kg标煤 1 吨水 = 0.086 kg标煤 根据折标煤系数来计算的，希望这些能给你点帮助 各种燃料的标煤折算表 燃料名称折成标煤变量 普通煤 0.714 原油/重油 1.429 渣油 1.286 柴油 1.457 汽油 1.471 1000米3天然气 1.33 焦炭 0.971 说明：标准煤是以一定的燃烧值为标准的当量概念。规定1千克标煤的低位热值为7000千卡或29274千焦。若未能取得燃料的低位热值，可参照上表的系数进行计算，若能取得燃料的低位热值为Q可按以下的公式进行计算。 标煤量＝燃料的耗用量*Q／7000 （低位热值按千卡计） 标煤量＝燃料的耗用量*Q／29274 （低位热值按千焦计） 1公斤煤或油约排放10标立方米烟气 折标系数
各种能源参考热值及折标准煤系数表 能源名称平均低位发热 量折标准煤系数 原煤 20908千焦（5000千卡）/千克 0.7143千克标准煤/千克 洗精煤 26344千焦（6300千卡）/千克 0.9000千克标准煤/千克 其它洗煤 （1）洗中煤 8363千焦（2000千卡）/千克 0.2857千克标准煤/千克 （2）煤泥 8363-12545千焦（2000-3000千卡）/千克 0.2857-0.4286千克标准煤/千克 焦炭 28435千焦（6800千卡）/千克 0.9714千克标准煤/千克 原油 41816千焦（10000千卡）/千克 1.4286千克标准煤/千克 燃料油 41816千焦（10000千卡）/千克 1.4286千克标准煤/千克 汽油 43070千焦（10300千卡）/千克 1.4714千克标准煤/千克 煤油 43070千焦（10300千卡）/千克 1.4714千克标准煤/千克 柴油 42652千焦（10200千卡）/千克 1.4571千克标准煤/千克 液化石油气 50179千焦（12000千卡）/千克 1.7143千克标准煤/千克 炼厂干气 45998千焦（11000千卡）/千克 1.5714千克标准煤/千克 天然气 38931千焦（9310千卡）/m3 1.3300千克标准煤/ m3 焦炉煤气 16726-17981千焦（4000-4300千卡）/ m3 0.5714-0.6143千克标准煤/ m3 其它煤气 （1）发生炉煤气 5227千焦（1250千卡）/ m3 0.1786千克标准煤/ m3 （2）重油催化裂解煤气19235千焦（4600千卡）/ m3 0.6571千克标准煤/ m3 （3）重油热裂解煤气35544千焦（8500千卡）/ m3 1.2143千克标准煤/ m3 （4）焦炭制气16308千焦（3900千卡）/ m3 0.5571千克标准煤/ m3 （5）压力气化煤气15054千焦（3600千卡）/ m3 0.5143千克标准煤/ m3 （6）水煤气10454千焦（2500千卡）/ m3 0.3571千克标准煤/ m3 煤焦油 33453千焦（8000千卡）/千克 1.1429千克标准煤/千克 粗苯 41816千焦（10000千卡）/千克 1.4286千克标
锅炉热力计算中水冷壁热有效系数的修 正分析 北京华电润泽环保有限公司北京100073 2 摘要：针对康巴什电厂350MW超临界空冷机组，分别使用不同计算标准推荐的水冷壁热有效系数进行锅炉下炉膛的热力计算，结果表明：相同计算边界条件下，不同标准计算的下炉膛出口烟气温度分别为1395℃、1370℃，偏离实际测量温度1311℃分别为84℃、59℃。以73标准为基础进行水冷壁热有效系数修正，修正后计算结果显示：下炉膛出口烟气温度为1310.4℃，与实测值偏差很小，计算结果符合实际情况。 关键词：热力计算；水冷壁；热有效系数；下炉膛 1 简介 锅炉水冷壁传热改造后需重新进行热力计算，过程十分复杂，炉膛内部燃烧与传热计算是锅炉整体热力计算的核心部分，计算考虑因素众多[1]。目前电站锅炉常用的标准计算方法主要包括：1957版《锅炉热力计算标准方法》（以下简称57标准）、1973版《锅炉热力计算标准方法》（以下简称73标准）和美国ASME标准等，其中73标准具有承上启下的作用，我国大部分90年代前后的电站锅炉都是按照73标准进行设计、计算的[2]。 在锅炉实际燃烧过程中，由于炉膛吹灰、炉膛结焦、高温腐蚀等问题，锅炉水冷壁热有效系数并不能和原设计值相吻合。针对这种情况，在进行锅炉实际燃烧过程热力计算的时候，完全按照标准推荐的参数进行计算所得的结果已不足以描述锅炉实际运行的情况，因此需要对参数进行修正，以求计算所得结果能较为准备的描述锅炉运行情况，为运行提供指导和数据参考。
本文以康巴什电厂350MW超临界锅炉机组为研究对象，以57标准、73标准为计算基础，进行水冷壁热有效系数的研究，并进行低负荷校核计算。 2电厂情况 2.1 机组简介 康巴什电厂机组为350MW超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。采用中速磨直吹式制粉系统，直流式宽调节比摆动燃烧器（简称WR燃烧器）。 2.2机组主要参数 机组设计BMCR工况和实际运行工况下的主要参数如表2所示。 表2 主要设计参数及运行参数
水、电、汽折算标煤(内容来自互联网 一般1吨蒸汽大约有3百万千焦 每百万千焦大约是0.0341吨标准煤 不同温度和压力的蒸汽焓值是不一样的 根据折标煤系数来计算的，希望这些能给你点帮助 各种燃料的标煤折算表 燃料名称标准煤（kg） 普通煤0.714 原油/重油 1.429 渣油 1.286 柴油 1.457 汽油 1.471 1000米3天然气 1.33 焦炭0.971 说明：标准煤是以一定的燃烧值为标准的当量概念。规定1千克标煤的低位热值为7000千卡或29274千焦。若未能取得燃料的低位热值，可参照上表的系数进行计算，若能取得燃料的低位热值为Q可按以下的公式进行计算。 标煤量＝燃料的耗用量*Q／7000 （低位热值按千卡计） 标煤量＝燃料的耗用量*Q／29274 （低位热值按千焦计） 1度电＝1000瓦×3600焦＝3600千焦＝0.123kg标煤
1公斤煤或油约排放10标立方米烟气 折标系数 各种能源参考热值及折标准煤系数表 能源名称平均低位发热量折标准煤系数 原煤 20908千焦（5000千卡）/千克 0.7143千克标准煤/千克 洗精煤 26344千焦（6300千卡）/千克 0.9000千克标准煤/千克 其它洗煤 （1）洗中煤 8363千焦（2000千卡）/千克 0.2857千克标准煤/千克 （2）煤泥 8363-12545千焦（2000-3000千卡）/千克 0.2857-0.4286千克标准煤/千克 焦炭 28435千焦（6800千卡）/千克 0.9714千克标准煤/千克 原油 41816千焦（10000千卡）/千克 1.4286千克标准煤/千克 燃料油 41816千焦（10000千卡）/千克 1.4286千克标准煤/千克 汽油 43070千焦（10300千卡）/千克 1.4714千克标准煤/千克 煤油 43070千焦（10300千卡）/千克 1.4714千克标准煤/千克 柴油 42652千焦（10200千卡）/千克 1.4571千克标准煤/千克 液化石油气 50179千焦（12000千卡）/千克 1.7143千克标准煤/千克 炼厂干气 45998千焦（11000千卡）/千克 1.5714千克标准煤/千克 天然气 38931千焦（9310千卡）/m3 1.3300千克标准煤/ m3 焦炉煤气 16726-17981千焦（4000-4300千卡）/ m3 0.5714-0.6143千克标准煤/ m3 其它煤气
锅炉热力计算参数符号
D ------- 锅炉的额定蒸发量（t/h）ed T gs------- 给水温度（℃） P gs------- 出口蒸汽压力（绝对压力MPa） t lk---- 冷空气温度(℃) α------- 过量空气系数 ρ----- 排污率（%） h0CO2------ CO2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol） h0H20----- H2O的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/Nm3） h0O2------ O2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol） h0N2------ N2的显焓（1atm，25℃为参考状态）（KJ/mol） H CO2------ 燃烧1Nm3DME生成的CO2的焓（KJ/Nm3） H H20------ 燃烧1Nm3DME生成的H2O的焓（KJ/Nm3） H O2------- 燃烧1Nm3DME生成的O2的焓（KJ/Nm3） H N2------ 燃烧1Nm3DME生成的N2的焓
（KJ/Nm3） I yx-------- 燃烧1Nm3DME生成的烟气焓（KJ/mol） h0f，DME ------ DME生成热kJ/mol C p，DME ----- DME的比热kJ/mol·K Q xr ------ DME的低位发热量KJ/Nm3 V0 - ----- 理论空气量m3/Nm3 V ------ 实际空气量m3/Nm3 V O2------ 实际O2量m3/Nm3 V N2 ----- 实际N2量m3/Nm3 V CO2 -------实际CO2量m3/Nm3 V H2O ----- 实际H2O量m3/Nm3 V r------- 实际烟气量m3/Nm3 r RO2 ------- RO2的容积份额 r H2O ----- H2O的容积份额 r n---------三原子气体容积份额 三、热平衡参数及计算 T lk ------- 冷空气温度℃ C p，B-------冷空气比热KJ/mol·K I0B------冷空气理论热焓（以25℃为参考）
2-2.已知的M＝28，求（1）的气体常数；（2）标准状态下的比容和密度；（3），℃时的摩尔容积。 解：（1）的气体常数 ＝296.9 （2）标准状态下的比容和密度 ＝0.8 ＝1.25 （3），℃时的摩尔容积 ＝＝64.27 2-3．把CO2压送到容积3m3的储气罐里，起始表压力kPa，终了表压力Mpa，温度由t1＝45℃增加到t2＝70℃。试求被压入的CO2的质量。当地大气压B＝101.325 kPa。 解：热力系：储气罐。 应用理想气体状态方程。 压送前储气罐中CO2的质量 压送后储气罐中CO2的质量 根据题意 容积体积不变；R＝188.9 （1） （2） （3） （4） 压入的CO2的质量 （5） 将（1）、(2)、(3)、(4)代入（5）式得 m=12.02kg 2-5当外界为标准状态时，一鼓风机每小时可送300 m3的空气，如外界的温度增高到27℃，大气压降低到99.3kPa，而鼓风机每小时的送风量仍为300 m3，问鼓风机送风量的质量改变多少？ 解：同上题 ＝41.97kg 2-6 空气压缩机每分钟自外界吸入温度为15℃、压力为0.1MPa的空气3 m3，充入容积8.5 m3的储气罐内。设开始时罐内的温度和压力与外界相同，问在多长时间内空气压缩机才能将气罐的表压力提高到0.7MPa？设充气过程中气罐内温度不变。 解：热力系：储气罐。 使用理想气体状态方程。 第一种解法： 首先求终态时需要充入的空气质量 kg
压缩机每分钟充入空气量 kg 所需时间 19.83min 第二种解法 将空气充入储气罐中，实际上就是等温情况下把初压为0.1MPa一定量的空气压缩为0.7MPa 的空气；或者说0.7MPa、8.5 m3的空气在0.1MPa下占体积为多少的问题。 根据等温状态方程 0.7MPa、8.5 m3的空气在0.1MPa下占体积为 m3 压缩机每分钟可以压缩0.1MPa的空气3 m3 ，则要压缩59.5 m3的空气需要的时间 19.83min 2－8 在一直径为400mm的活塞上置有质量为3000kg的物体，气缸中空气的温度为18℃，质量为2.12kg。加热后其容积增大为原来的两倍。大气压力B＝101kPa，问：（1）气缸中空气的终温是多少？（2）终态的比容是多少？（3）初态和终态的密度各是多少？ 解：热力系：气缸和活塞构成的区间。 使用理想气体状态方程。 （1）空气终态温度 582K （2）空气的初容积 p=3000×9.8/(πr2)+101000=335.7kPa 0.527 m3 空气的终态比容 ＝0.5 m3/kg 或者 0.5 m3/kg （3）初态密度 ＝4 kg /m3 2 kg /m3 2-9 解：（1）氮气质量 ＝7.69kg （2）熔化温度 ＝361K 2－14 如果忽略空气中的稀有气体，则可以认为其质量成分为，。试求空气的折合分子量、气体常数、容积成分及在标准状态下的比容和密度。 解：折合分子量 ＝28.86 气体常数 ＝288
德国DIN标准1942－1994.2 1 应用范围和领域 1.1 应用领域 该标准涵盖了直接燃烧蒸汽和热水发生器及其辅助系统。该标准的目的就是阐明蒸汽和热水发生器是一个容器和管道系统，在这里边： ★蒸汽在高于常压下产生用于外部系统； ★水被加热到高于常压下的饱和温度用于外部系统。 一个蒸汽发生器通常由烟气加热蒸发器、过热器、再热器、给水加热器、空预器、燃料加热器，如果有的话还有燃料燃烧系统。 术语“直接燃烧”与某种设备有关，通过这种方法，把已知组分的燃料化学热转化为可觉察的热量。这种设备可包括层燃，流化床燃烧或燃烧器系统。辅助系统包括燃料加料机、制粉机、送风机、引风机、废弃物（燃烧残留物）脱除装置、暖风器、主空预器、燃料加热器，如果有的话，还有除尘器。 该标准不包含： ★用特殊燃料燃烧的装置（如垃圾）； ★增压蒸汽发生器（例如增压流化床锅炉PFBC）； ★联合循环系统蒸汽发生器。 该标准可类似地用来做验收试验： 直接燃烧系统（如预热锅炉）； 用其他热载体运行的装置（如天然气、热石油、钠）。 当使用该标准作为热转换系统的验收试验时，在合同签订时要达成一个协议，考虑到任何参数变化对和试验结果可能带来的影响。 1.2 范围 该标准被认为是直接燃烧蒸汽和热水发生器热力性能试验（验收试验）的基础。设计这种试验来验证与效率、出力或其他参数有关的保证值。 该标准包含（其他方面的事情）： 对性能验收试验的建议（见条款4）； 对蒸汽发生器的边界条件和效率的定义（见条款6）； 有关测量误差的一些细节（见条款7）； 不同单元验收试验的例子（见条款9）。 1.3 总体信息 该标准提供了一些与验收试验类型和范围有关共识的信息。该共识要在试验举行之前或蒸汽热水发生器订货时达成。 共识可参考下列信息： ★提供的范围、边界、参考温度； ★确定热效率的方法（输入输出法或热损失方法）； ★附加测量； ★实验条件，例如清洁程度，达到稳定工况的时间和持续时间； ★任何偏离的实验条件； ★排污和吹灰； ★除了条款5中规定仪器之外其它仪器的使用； ★使用的其它热力特性蒸汽表； ★任何特殊的修正方法；