钢箱梁顶推临时支架及吊装点应力计算
【内容提要】哈尔滨进乡街高架桥，钢箱梁顶推平台临时支架基础作为临时支架及未焊接完成钢箱梁的基础，承受临时支架及钢箱梁的全部重量。吊装点作为吊装过程吊装设备与所吊钢箱梁的连接点，需要承受所吊钢箱梁的全部重量。因此，临时支架的承载力计算以及吊装点计算至关重要。【关键词】钢箱梁；临时支架；吊装；计算
1.前言
随着我国桥梁建设的发展，大跨度钢箱梁的顶推架设已成为桥梁建设的一个重要发展方向。由于，钢箱梁顶推施工需要将预制钢箱梁进行现场拼装，钢箱梁顶板，腹板，底板均为现场焊接。因此，需要搭设施工平台，而施工平台需要临时支架进行支撑。在吊装过程中，吊装点作为吊装设备与钢箱梁的连接点，它的位置设置以及焊接形式直接影响吊装过程的安全。
2. 工程概况
本项目为哈尔滨市进乡街高架桥工程，我公司负责部分为高架桥上跨铁路拉滨下行线、香孙线、孙新线及站线和林机厂专用线，上跨铁路钢箱梁长131.672m。桥跨结构为40.836m+50m+40.836m，分别为27#-28#、28#-29#、29#-30#墩，梁高2 m，钢箱梁宽是变截面结构，从25.3m渐变至15.8m；主梁钢结构总重1798T；钢箱梁采用全焊钢箱梁四箱结构；钢箱梁架设采用顶推方式，需要在现场对钢箱梁进行逐段拼装，其中最重段为91.8t。我公司所承担的上跨铁路桥工程为全线重点难点工程。
3.临时支架设计与应力计算
3.1临时支架基础设计与应力计算
3.1.1基础类型采用锥型柱基，计算形式为验算截面尺寸
平面简图
剖面简图
3.1.2基本参数
3.1.2.1依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）
《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》3.1.2.2几何参数
已知尺寸：
B1 = 3250 mm, A1 = 3250 mm
H1 = 500 mm, H2 = 1000 mm
B = 1200 mm, A = 1200 mm
无偏心：
B2 = 3250 mm, A2 = 3250 mm
基础埋深d = 2.50 m
钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm
3.1.2.3荷载值
作用在基础顶部的标准值荷载
F gk = 3000.00 kN F qk = 80.00 kN
M gxk = 600.00 kN·m M qxk= 0.00 kN·m
M gyk= 600.00 kN·m M qyk= 0.00 kN·m
V gxk = 0.00 kN V qxk = 0.00 kN
V gyk = 0.00 kN V qyk = 0.00 kN
作用在基础底部的弯矩标准值
M xk = M gxk＋M qxk = 600.00＋0.00 = 600.00 kN·m
M yk = M gyk＋M qyk = 600.00＋0.00 = 600.00 kN·m
V xk = V gxk＋V qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
V yk = V gyk＋V qyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m
绕X轴弯矩: M0xk = M xk－V yk·(H1＋H2) = 600.00－0.00×1.50 = 600.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0yk = M yk＋V xk·(H1＋H2) = 600.00＋0.00×1.50 = 600.00 kN·m 作用在基础顶部的基本组合荷载
不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40
F = r g·F gk＋r q·F qk = 3712.00 kN
M x = r g·M gxk＋r q·M qxk= 720.00 kN·m
M y = r g·M gyk＋r q·M qyk= 720.00 kN·m
V x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 0.00 kN
V y = r g·V gyk＋r q·V qyk = 0.00 kN
作用在基础底部的弯矩设计值
绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 720.00－0.00×1.50 = 720.00 kN·m 绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 720.00＋0.00×1.50 = 720.00 kN·m 3.1.2.4材料信息
混凝土： C25 钢筋： HRB335(20MnSi)
3.1.2.5基础几何特性
底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 6.50×6.50 = 42.25 m2
绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2= (1/6)×6.50×6.502 = 45.77 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2= (1/6)×6.50×6.502 = 45.77 m3 3.1.3临时支墩计算过程
3.1.3.1修正地基承载力
修正后的地基承载力特征值 f a = 150.00 kPa
3.1.3.2轴心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)
F k = F gk＋F qk = 3000.00＋80.00 = 3080.00 kN
G k= 20S·d = 20×42.25×2.50 = 2112.50 kN
p k = (F k＋G k)/S = (3080.00＋2112.50)/42.25 = 122.90 kPa ≤ f a，满足要求。
3.1.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
当e≤b/6时，p kmax = (F k＋G k)/A＋M k/W (5.2.2－2)
p kmin = (F k＋G k)/A－M k/W (5.2.2－3)
当e＞b/6时，p kmax = 2(F k＋G k)/3la (5.2.2－4)
X、Y方向同时受弯。
偏心距e xk = M0yk/(F k＋G k) = 600.00/(3080.00＋2112.50) = 0.12 m
e = e xk = 0.12 m ≤ (B1＋B2)/6 = 6.50/6 = 1.08 m
p kmaxX = (F k＋G k)/S＋M0yk/W y
= (3080.00＋2112.50)/42.25＋600.00/45.77 = 136.01 kPa 偏心距e yk = M0xk/(F k＋G k) = 600.00/(3080.00＋2112.50) = 0.12 m
e = e yk = 0.12 m ≤ (A1＋A2)/6 = 6.50/6 = 1.08 m
p kmaxY = (F k＋G k)/S＋M0xk/W x
= (3080.00＋2112.50)/42.25＋600.00/45.77 = 136.01 kPa
p kmax = p kmaxX＋p kmaxY－(F k＋G k)/S = 136.01＋136.01－122.90 = 149.12 kPa
≤ 1.2×f a = 1.2×150.00 = 180.00 kPa，满足要求。
3.1.3.4基础抗冲切验算
计算公式：
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
F l≤ 0.7·βhp·f t·a m·h0(8.2.7－1)
F l = p j·A l(8.2.7－3)
a m = (a t＋a b)/2 (8.2.7－2)
p jmax,x = F/S＋M0y/W y = 3712.00/42.25＋720.00/45.77 = 103.59 kPa
p jmin,x = F/S－M0y/W y = 3712.00/42.25－720.00/45.77 = 72.13 kPa
p jmax,y = F/S＋M0x/W x = 3712.00/42.25＋720.00/45.77 = 103.59 kPa
p jmin,y = F/S－M0x/W x = 3712.00/42.25－720.00/45.77 = 72.13 kPa
p j = p jmax,x＋p jmax,y－F/S = 103.59＋103.59－87.86 = 119.32 kPa
柱对基础的冲切验算：
H0 = H1＋H2－a s = 0.50＋1.00－0.08 = 1.42 m
X方向：
A lx = 1/4·(A＋2H0＋A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)
= (1/4)×(1.20＋2×1.42＋6.50)(6.50－1.20－2×1.42)
= 6.48 m2
F lx = p j·A lx= 119.32×6.48 = 773.44 kN
a b = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{1.20＋2×1.42, 6.50} = 4.04 m
a mx = (a t＋a b)/2 = (A＋a b)/2 = (1.20＋4.04)/2 = 2.62 m
Flx ≤ 0.7·βhp·f t·a mx·H0= 0.7×0.94×1270.00×2.620×1.420= 3114.50 kN，满足要求。
Y方向：
A ly = 1/4·(B＋2H0＋B1＋B2)(A1＋A2－A－2H0)
= (1/4)×(1.20＋2×1.42＋6.50)(6.50－1.20－2×1.42)
= 6.48 m2
F ly = p j·A ly= 119.32×6.48 = 773.44 kN
a b = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.20＋2×1.42, 6.50} = 4.04 m
a my = (a t＋a b)/2 = (B＋a b)/2 = (1.20＋4.04)/2 = 2.62 m
Fly ≤ 0.7·βhp·f t·a my·H0= 0.7×0.94×1270.00×2.620×1.420= 3114.50 kN，满足要求。
3.1.3.5基础受压验算
计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）
F l≤ 1.35·βc·βl·f c·A ln(7.8.1-1)
局部荷载设计值：F l = 3712.00 kN
混凝土局部受压面积：A ln = A l= B×A = 1.20×1.20 = 1.44 m2
混凝土受压时计算底面积：A b = min{B＋2A, B1＋B2}×min{3A, A1＋A2} = 12.96 m2
混凝土受压时强度提高系数：βl = sq.(A b/A l) = sq.(12.96/1.44) = 3.00
1.35βc·βl·f c·A ln
= 1.35×1.00×3.00×11900.00×1.44
= 69400.80 kN ≥ F l = 3712.00 kN，满足要求。
3.1.3.6基础受弯计算
计算公式：
按《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》中下列公式验算：
MⅠ=β/48·(L－a)2(2B＋b)(p jmax＋p jnx) (11.4－7)
MⅡ=β/48·(B－b)2(2L＋a)(p jmax＋p jny) (11.4－8)
柱根部受弯计算：
G = 1.35G k= 1.35×2112.50 = 2851.88kN
Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：
p jnx = p jmin,x＋(p jmax,x－p jmin,x)(B1＋B2＋B)/2/(B1＋B2)
= 72.13＋(103.59－72.13)×(6.50＋1.20)/2/6.50
= 90.76 kPa
MⅠ = β/48·(B1＋B2－B)2[2(A1＋A2)＋A](p jmax,x＋p jnx)
= 1.0306/48×(6.50－1.20)2×(2×6.50＋1.20)×(103.59＋90.76)
= 1664.50 kN·m
Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：
p jny = p jmin,y＋(p jmax,y－p jmin,y)(A1＋A2＋A)/2/(A1＋A2)
= 72.13＋(103.59－72.13)×(6.50＋1.20)/2/6.50
= 90.76 kPa
MⅡ = β/48·(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](p jmax,y＋p jny)
= 1.0306/48×(6.50－1.20)2×(2×6.50＋1.20)×(103.59＋90.76)
= 1664.50 kN·m
Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：
相对受压区高度：ζ= 0.010730 配筋率：ρ= 0.000426
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：2250.00 mm2/m
Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：
相对受压区高度：ζ= 0.010730 配筋率：ρ= 0.000426
ρ < ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500
计算面积：2250.00 mm2/m
3.1.4临时支墩计算结果
3.1.
4.1 X方向弯矩验算结果
计算面积：2250.00 mm2/m
采用方案：D18@100
实配面积：2544.69 mm2/m
3.1.
4.2 Y方向弯矩验算结果
计算面积：2250.00 mm2/m
采用方案：D18@100
实配面积：2544.69 mm2/m
经过计算临时支架基础设计满足要求。
3.2临时支架的设计与应力计算
由于顶推部分钢箱梁为变宽桥体，临时支架布置要尽可能使各临时支架承担相近的荷载，同时还要避开桥下支座位置，以便顺利落架安装；临时支架结构形式为钢管立柱矩阵，参照支座平面布置图，拟在直线侧距桥边2.2米、11.2米、21.55米处设置3排共九个临时支架。在临时支架计算过程中，为使计算更为准确，因此采用手算与迈达斯软件相结合的计算方式。
临时支架布置图3.2.1临时支架设计与应力计算
计算模型
计算模型
支座反力
节点位移
结构内力-弯矩
结构内力-轴力
Steel Checking Result
设计规范 G B 50017-03单位体系 N , m m 单元号 1096材料 Q 345 (号:2)
(F y = 325.000, E s = 206000)截面名称 H 1200x 500x 18/30 (号:19) (组合截面).构件长度
: 9000.00
高度 1200.00
腹板厚度 18.0000上翼缘宽度 500.000上翼缘厚度 30.0000下翼缘宽度 500.000下翼缘厚度 30.0000
面积 50520.0
A s z 21600.0Q y b 649950Q z b 31250.0Iy y 12491316000Iz z 625554040Y bar 250.000Z bar 600.000W y y 20818860W z z 2502216ry 497.247
rz 111.276
2. 截面内力
轴力F x x = -253544 (L C B : 2, P O S :J )弯矩M y = -2599017117, M z = 10134923
端部弯矩
M y i = 2390105885, M y j = -2599017117 (f o r L b )M y i = 2390105885, M y j = -2599017117 (f o r L y )M z i = -1949553, M z j = 10134923 (f o r L z )
剪力F y y = -1344.2 (L C B : 2, P O S :I )F z z = 1052048 (L C B : 2, P O S :J )
3. 设计参数
自由长度L y = 9000.00, L z = 9000.00, L b = 9000.00计算长度系数K y = 1.00, K z = 1.00
等效弯矩系数
B e t a _m y = 1.00, B e t a _m z = 1.00
4. 强度验算结果
长细比
K L /r = 85.4 < 123.8 (M e m b :362, L C B : 1)................................... O .K
轴向应力验算
N /N r c = 253544/7269798 = 0.035 < 1.000 ...................................... O .K
弯曲应力验算
M y /M ry = 2599017117/6141563700 = 0.423 < 1.000 ................................ O .K M z /M rz = 10134923/738153767 = 0.014 < 1.000 ................................... O .K
整体稳定验算 (压缩+弯曲)
R m a x 1 = N /(f *A n ) + M y /(f *G a m m a y *W n y ) + M z /(f *G a m m a z *W n z )
R m a x 2 = N /(f *P h i_y *A ) + B e t a _m y *M y /[f *G a m m a y *W 1y *(1-0.8*N /N _E y ')] + E t a *B e t a _t z *M z /(f *P h i_b z *W 1z ) R m a x 3 = N /(f *P h i_z *A ) + E t a *B e t a _t y *M y /(f *P h i_b y *W 1y ) + B e t a _m z *M z /[f *G a m m a z *W 1z *(1-0.8*N /N _E z ')] R m a x = M A X [ R m a x 1, R m a x 2, R m a x 3 ] = 0.560 < 1.000 ................................ O .K
剪切强度验算
V y /V ry = 0.000 < 1.000 ...................................................... O .K V z /V rz = 0.322 < 1.000 ...................................................... O .K
主梁验算
midas Gen
Steel Checking Result
设计规范 G B 50017-03单位体系 N , m m 单元号 517材料 Q 235 (号:1)
(F y = 235.000, E s = 206000)截面名称 P 325x 10 (号:16) (型钢 : P 325x 10).构件长度
: 2000.00
外径 325.000壁厚 10.0000
y
面积 9896.00
Asz 4948.01Qyb 24831.3
Qzb 24831.3Iy y 122865200Iz z 122865200Ybar 162.500Z bar 162.500W yy 756090W zz 756090ry 111.400
rz 111.400
2. 截面内力
轴力F x x = -1278592 (L C B: 2, P O S:I)弯矩M y = 19927733, M z = 0.00000端部弯矩
M y i = 15011926, M y j = -8572420 (fo r L b)M y i = 15011926, M y j = -8572420 (fo r L y )M z i = -13105596, M z j = -1097058 (f or Lz )
剪力
F y y = -6004.3 (LC B : 2, PO S :I)F z z = 11802.6 (L C B : 3, PO S :I)
3. 设计参数
自由长度L y = 2000.00, L z = 2000.00, L b = 2000.00计算长度系数K y = 1.00, K z = 1.00等效弯矩系数
B eta _m y = 0.85, Be ta _m z = 0.85
4. 强度验算结果
长细比
KL /r = 18.0 < 150.0 (M e m b :517, L C B : 2)................................... O .K
轴向应力验算
N /N rc = 1278592/2095141 = 0.610 < 1.000 ...................................... O .K
弯曲应力验算
M y /M ry = 19927733/162559350 = 0.123 < 1.000 ................................... O .K M z /M rz = 0/162559350 = 0.000 < 1.000 .................................... O .K
整体稳定验算 (压缩+弯曲)
R m a x 1 = N /(f*Ph i_y *A ) + B e ta_m y *M y /[f*G a m m ay *W 1y *(1-0.8*N /N _E y ')] R m a x = R m ax 1 = 0.708 < 1.000 .................................................... O .K
剪切强度验算
Vy /V ry = 0.010 < 1.000 ...................................................... O .K Vz /V rz = 0.019 < 1.000 ...................................................... O .K
立柱验算
midas Gen
Steel Checking Result
设计规范 G B 50017-03单位体系 N , m m 单元号 379材料 Q 235 (号:1)
(F y = 235.000, E s = 206000)截面名称 P 219x 14 (号:6) (型钢 : P 219x 14).构件长度
: 2236.07
外径 219.000壁厚 14.0000
面积 9016.00
Asz 4508.19Qyb 10555.3
Qzb 10555.3Iy y 47585000Iz z 47585020Ybar 109.500Z bar 109.500W yy 434570W zz 434566ry 72.6000
rz 72.6473
2. 截面内力
轴力F x x = -649257 (LC B : 2, P O S :J )弯矩M y = 44031139, M z = 0.00000端部弯矩
M y i = -10175956, M y j = 10966276 (for Lb )M y i = -10175956, M y j = 10966276 (for Ly )M z i = -12476198, M z j = 42643663 (for Lz )
剪力
F y y = -24650 (LC B : 2, P O S :I)F z z = -9954.8 (LC B : 2, P O S :I)
3. 设计参数
自由长度L y = 2236.07, L z = 2236.07, L b = 2236.07计算长度系数K y = 1.00, K z = 1.00等效弯矩系数
B eta _m y = 1.00, B e ta _m z = 1.00
4. 强度验算结果
长细比
K L /r = 30.8 < 150.0 (M e m b :379, L C B : 2)................................... O .K
轴向应力验算
N /N rc = 649257/1862790 = 0.349 < 1.000 ...................................... O .K
弯曲应力验算
M y /M ry = 44031139/93432550 = 0.471 < 1.000 .................................... O .K M z /M rz = 0/93431776 = 0.000 < 1.000 ..................................... O .K
整体稳定验算 (压缩+弯曲)
R m a x 1 = N /(f*P h i_y *A ) + B e ta_m y *M y /[f*G a m m ay *W 1y *(1-0.8*N /N _E y ')] R m a x = R m ax 1 = 0.771 < 1.000 .................................................... O .K
剪切强度验算
V y /V ry = 0.044 < 1.000 ...................................................... O .K V z /V rz = 0.018 < 1.000 ...................................................... O .K
人字柱验算
验算结果
经过使用迈达斯软件的计算临时支架设计满足要求。
3.2.2临时支架反力计算
3.2.2.1 28#支架柱最大轴力
桥体高度较支架梁大很多，在悬挑端倾覆力矩的作用下，除27#~28#支柱附近的桥体，支架上桥体有脱离支架梁的趋势，经分析28#墩台处支架承受85%的桥重，
N28=(10717+500+700)*1.4*0.85=16680*0.85= 14180 KN
（支架3、2、1、分别承担4251 KN 、6381 KN 、6381 KN ）
3.2.2.2 27#~28#中间支架柱最大轴力
桥体铺满拼装支架时，中间支架柱受力最大
N2728中=（4371+1000+500）*1.4= 8219 KN
（支架6、5、4分别承担2466 KN 、3700 KN 、3700 KN）
3.2.2.3 27#支架柱最大轴力
桥体铺满拼装支架时，支架柱受力最大
N27=（2428+500+800）*1.4= 5220 KN
（支架9、8、7分别承担1566 KN 、2349 KN 、2349 KN）
3.2.2.4 支架柱水平反力
桥体在拼装支架上的滑移摩阻力为桥体构件和滑轨间的内力，由其自身内部平衡，不对支架产
生水平力；
当导梁滑上29#墩台及之后的滑移过程中，29#墩台上的摩阻力将反作用于拼装支架，使其受水平力；此时的摩阻力为
V=29#墩台承受的最大竖向力*摩察系数
=（7893/2+550）*1.2*0.1=540KN
(滑道1、2、3、分别承担162 KN 、243KN 、243KN)
3.2.2.5支架柱横向风荷作用力
Vwy=0.55*1.3*1.25*2=1.788KN/M
在导梁腹板开孔减小横向受风面积，增加导梁的侧向稳定性。
4．吊装点设计与计算
4.1吊装点设置的原则
根据构件实际情况设置吊装点，在横向纵向隔板交界处设置；吊装点采取坡口焊形式焊接于上桥面板；吊装点设置的方向按下图方式布置；
吊装点设置
4.2 吊装点工作时为铰接，与吊环相连接
4.3 吊装点计算书
吊装点设计采用Q345QE材质钢材
吊索拉力设计值计算：
销轴直径计算：
耳板局部承压（耳板厚度）计算：
耳板抗剪验算：
耳板焊缝验算：
耳板t1、t2间角焊缝验算
吊装点大样
5．结语
通过对临时支架的设计计算，临时支架基础的计算以及吊装点的计算，保证了钢箱梁在吊装以及顶推拼装过程中的安全。避免了由于准备不足，而造成工程成本增加的问题。
参考文献
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）
《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001
《建筑施工安全技术规范》
钢箱梁顶推施工工艺介绍 位于济南小清河项目难点施工为架设3片钢箱梁（垂直于桥向），每片由5节（沿桥向）钢箱梁组成，共约600吨。采用先轮箱纵移到钢箱梁对应的跨位，再利用自锁爬行顶推小车横移至梁位处，落梁就位（中间9节钢箱梁）。两头的钢箱梁利用大吨位吊车和已经就位好的钢箱梁对接架设。很好地解决了单片整体吊装钢箱梁接头变形影响问题。 1、工程概况 1.1小清河桥位于济南小清河上，与老桥紧挨。新桥下部为钻孔桩基础、圆柱形墩身，上部主跨为钢箱梁，跨距65m。新桥由3片钢箱梁组成（垂直于桥向），每片5节（沿桥向）。每两片钢箱梁间距3m，再用桥面板焊接成整体、钢箱梁面板上铺设沥青混凝土，边跨为砼现浇箱梁，主跨钢箱梁与边跨砼箱梁通过预应力钢绞线连成整体。钢箱梁在工厂加工成型后运至施工现场。 1.2难点施工主要内容为：由中间3节钢箱梁组成的3片钢箱梁的安装就位（共9节），共计360吨。中资路桥采用的施工方案为先沿桥向纵移到钢箱梁对应的跨位，再横移钢箱梁至梁位处下落就位。为横移钢箱梁，在河中钢箱梁4个接处下方，设置4个临时支墩。同时可以作为钢箱梁需调拱使用。 2、施工流程 济南小清河钢箱梁顶推施工流程为：施工准备（材料和设备进场）→横移轨道和纵移轨道的铺设→轮箱纵移钢箱梁→落到自锁爬行顶推小车上→横移钢箱梁就位→钢箱梁对接→钢箱梁调拱 3、施工工艺 3.1轮箱纵移施工工艺 3.1.1主要设备：轮箱 3.1.2纵移轨道铺设在老桥路基上铺设轨道，轨距3.2m，用P50钢轨，轨道下用1.25m短枕木，间距80cm，每10m设轨距拉杆一道。轨距拉杆可用4m方木完成。轮箱按轨距布设好后，钢箱梁用50吨的汽车吊吊放在轮箱上，准备纵向移动。 3.1.3钢箱梁纵移启动轮箱，低速运转，将钢箱梁纵移至对应跨位。为保证横移时钢箱梁的精确位置，运梁轨道要严格顺直，并与新桥桥轴线平行，且钢梁运至老桥上时，要正对其桥跨位置。要求测量定位准确。同时，为保证老桥的承载，轨道必须设置在老桥主拱上方。 3.1.4落梁至横移轨道纵移到位后，在两端梁下轮箱上安放千斤顶，顶起钢箱梁，在纵移轨道上安放延伸横移轨道，自锁爬行钢箱梁顶推小车安放至钢箱梁两头下方的横移轨道上。为防止钢箱梁滑移，在自锁爬行顶推设备上搭设一层至两层枕木，千斤顶落下钢箱梁至自锁爬行顶推小车上，横移钢箱梁。拆除纵移轨道上的横移轨道，退出轮箱，进行下片钢箱梁的纵移。为保证钢梁的精确就位，两端的横移轨道要严格顺直并严格垂直桥轴线，两轨道严格平行。 3.2顶推横移施工工艺 3.2.1主要设备：自锁爬行钢箱梁顶推小车。 3.2.2横移轨道铺设在搭设好的临时支墩轨道梁上铺设间距80cm的短枕木，在枕木上铺设50型钢轨，轨距为55cm。 3.2.3钢箱梁横移钢箱梁放置在自锁爬行顶推小车上，两台设备同步慢速将整片钢梁横向推
2.4钢箱梁安装及叠合梁施工 2.4.1工艺流程 2.4.2操作要点 1、临时支架搭设 （1）钢箱梁临时支架施工前必须通过荷载验算，在支架设计的安全系数范围内可采用碗扣式脚手架或型钢支架，并严格按照支架安装方案组织施工。 （2）根据测量放线确定临时支架位置，支架基底要坚实，如落在土基上，则必须进行承载力检测，必要时做混凝土扩大基础或桩基。 （3）支架搭设高度，应考虑地基沉降、支架变形、设计预留拱度。 （4）支架搭设后，需组织有关人员验收合格，方可进行下道工序施工。 2、砂箱安装 （1）临时支架搭设完成后，进行砂箱安装，砂箱的数量根据设计要求确定，一般横向对称布设。 （2）砂箱的主要作用是满足钢箱梁安装后受力体系的转换及方便拆除临时支架，为防止砂箱在支撑过程中沉陷，在使用前应对砂箱进行预压和密封处理。 （3）砂箱底面要与临时支架焊接，以保证钢箱梁安装时砂箱受水平推力作用不致移位。 （4）钢梁分段接口处，要设置分段横向、纵向定位钢板，作为钢梁放置时的现场依据。 （5）为观察钢梁安装后的沉降变形，砂箱安装完成后应对基础、支架、砂箱顶面标高进行测量。 3、钢箱梁运输及吊装 （1）钢箱梁运输 1)钢箱梁试拼装完成后经有关方面验收合格，按钢箱梁运输方案分段用拖车或炮车运输。
2)运输中应固定牢固，前后限位，防止扭曲变形。 3)钢梁在运输过程中损坏的涂层，应在吊装前补涂。 4)钢梁运至工地需临时存放时应避免浸水，须置于垫木上。 （2）钢箱梁吊装 1)钢箱梁吊装前，应对桥台、墩顶面高程、中线及各孔跨径进行复测，误差在允许范围内方可吊装，并放出钢箱梁就位线。 2)钢梁安装。应根据现场情况、钢梁重量、跨径大小选择安装方法，如单机吊、双机抬吊、架桥机等；吊点位置必须经设计计算确定。 3)采取双机抬吊安装时，两台性能应相近，单机载荷不得大于额定起重量的80%，应进行试吊，保持两机同步。 4)吊装时必须有专职信号员进行信号作业。起重机司机和起重工必须得到指挥人员明确的信号后方可进行起重吊装作业。 5)吊装时钢梁上、下不得站人。钢箱梁四角用牵引绳控制，与吊装作业无关的人员和不直接参加吊装的人员不得进入吊装作业区域。 6)钢梁起吊提升和降落速度应均匀平稳，严禁忽快忽慢和突然制动。 7)吊装作业中遇有停电或其他特殊情况，应将钢梁落至地面，不得悬空。 8)箱梁起吊接近就位点时，应及时调整对中后方可下落。 9)钢梁吊装就位必须放置平稳牢固并支设临时固定装置，经检查确认安全后方可摘钩。 10)钢梁吊装时，应有专人负责观察支架的强度、刚度和位置，检查钢梁杆件的受力变形情况，如发现问题及时处理。 4、钢梁高强螺栓栓接 （1）使用前，清点螺栓、螺母和垫圈数量，做外观检查，并应同批成副使用。螺栓公称直径、长度应符合设计要求。 （2）要确保钢梁的安装拱度及中心线位置。在支架上拼装钢梁时，冲钉和粗制螺栓总数不得于孔眼总数的1/3，其中冲钉不得多于2/3。 （3）安装过程中，每完成一节间应测量其位置、标高和预拱度，如不符合要求时应进行校正。 （4）用扭矩法拧紧高强度螺栓连接副时，初拧、复拧和终拧应在同一日内完成。初拧扭矩由试验确定，一般为终拧扭矩的50%，终拧扭矩用公式： Tc = K×Pc×D(Nm)
武汉经济技术开发区军山第一大道工程（全力三路延长线～黄陵二路）京珠跨线桥工程 主桥钢箱梁制作方案 审批： 审核： 编制： 中建三局工程建设股份公司 军山第一大道排水工程项目经理部 2009年10月1日
目录 1、编制说明及依据 (3) 1.1、京珠跨线桥主桥钢箱梁工程概况 (3) 1.2、钢箱梁顶推工艺说明 (3) 1.3、编制依据 (3) 2、施工准备 (3) 2.1、运梁通道 (3) 2.2、施工用电 (4) 2.3、技术准备 (4) 3、钢箱梁施工方案 (4) 3.1、钢箱梁制作工艺 (4) 3.1.1、钢箱梁分节 (4) 3.1.2、钢箱梁的制作 (6) 3.1.3、钢箱梁焊接 (7) 3.1.4、钢箱梁吊装 (8) 3.2、钢箱梁施工工艺 (9) 3.2.1、钢箱梁施工工艺流程框图 (9) 3.2.2、顶推法施工方案 (10) 4、确保安全生产的技术措施 (22) 4.1确保安全生产的技术组织措施 (22) 4.1.1、确定安全生产目标 (22) 4.2、建立安全生产管理体系 (22) 4.3、采取安全生产保证措施 (23) 4.3.1、安全检查制度 (23) 4.3.2、安全奖惩措施 (23) 4.3.3、安全教育 (23) 4.3.4、施工用电安全措施 (24) 4.3.5、施工机具安全措施 (25) 4.3.6、防火安全措施 (25) 5、确保文明施工的技术组织措施 (25) 5.1、确立文明施工管理目标 (25) 5.2、建立文明施工管理机构 (25) 5.3、采取文明施工的措施 (26) 5.3.1、组织措施 (26) 5.3.2、现场文明气氛 (27) 5.3.3场地文明建设 (27)
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计算书
一、设计依据 1．《苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用，取摩 檫系数μ为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用 力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数μ为 0.1。 三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构 自重。 工况二：钢箱梁顶推阶段。 在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为 最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。 根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。 对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各 临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。 四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。每个
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厦门疏港路立交工程 钢箱梁计算书 1.结构特点 A匝道桥第二联为钢箱梁结构，桥跨布置为(33+41+33)=107m，桥面宽度为8m，单箱多室截面，道路中心线处梁高1960mm，箱宽7.74m。横隔梁的布置间距为2.0m。钢材材质为Q345C。钢箱梁顶面为平坡。 桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。另设8cm钢筋砼层。采用混凝土防撞护栏。 2.设计荷载 汽车荷载：城-A级。 3.箱梁顶板板厚的确定 钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。 4.箱梁标准段截面 5.纵肋设计 横肋布置间距 a=2000mm 顶板纵肋布置间距 b=300mm 城-A车辆前轮着地宽度 2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m 城-A车辆后轮着地宽度 2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m 5.1纵肋截面几何特性 1）桥面板有效宽度的确定
关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。 纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L= λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。 2）截面几何特性计算 纵肋板件组成：1-240x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=55.08 cm2 I= 2499.4 cm4 Yc=12.6 cm （距下翼缘） Wt=462.9 cm3 Wb=198.4 cm3 5.2纵肋内力计算 1)作用于纵肋上的恒载 a)纵肋自重 q1=*1e-4**= kg/m b)钢桥面板自重 q2=*b*=38.5 kg/m c)桥面铺装（厚8cm） q3=*b*=67.2 kg/m d)砼桥面板（厚8cm） Q4=*b*=72.8 kg/m e)恒载合计 ∑q=197.0 kg/m 2)汽车冲击系数 (1+μ)=1+= 3)作用于纵肋上的活载
技术交底记录 编号 表式（C2-5） 工程名称广渠路（东四环～通州怡乐西路）五环立交主线桥梁工程（7轴～16轴） 部位名称主线桥工序名称钢箱梁临时支架施工单位北京城乡建设集团有限责任公司交底日期2012年10月20日 交底内容： 一.准备工作： 碗扣支架，Φ14钢筋，5×20cm大板，10×15cm方木，22号工字钢 二．作业流程 基础处理→搭设排架 三．施工工艺 1.基础处理 基础大小为顺桥向长4米，宽16.5米的方形基础，具体位置由测量员放线为准。由于两幅的2#、3#支架位于现况五环路上，五环路采用沥青混凝土结构的路面，地基承载力符合基础要求，由于支架基础局部位于五环路外侧土路基，需对外侧路基进行处理，将地面表面覆土整平（露出原状土），并用蛙式振捣夯夯实（或者用压路机压实），然后用C30混凝土根据测量放出的临时支架平面位置边线浇筑50cm厚砼平台，高程与现况五环路高程持平，平台骨架采用双层Φ10间距10cm双层钢筋网片，待平台混凝土达到强度后开始搭设临时支架。 对于两幅1#、4#临时支架，下部土体为虚填土，在地基处理时同样需要进行夯实处理，并对压实度进行检验，符合要求后方能进行基础浇筑。具体为：首先清除临时支架范围内的杂物，将地面表面覆土整平（露出原状土），并用蛙式振捣夯夯实（或者用压路机压实），然后用C30混凝土根据测量放出的临时支架平面位置边线浇筑50cm厚砼平台，平台骨架采用双层Φ14间距10cm双层钢筋网片，待平台混凝土达到强度后开始搭设临时支架。 2.搭设排架 用Φ48×3.5mm的WJD碗扣式钢管脚手架与15×15cm方木相结合作为支撑，支撑间距为30×30cm（即横桥向间距、顺桥向间距均为30cm），层高为60cm。搭设时，脚手架底部稳固支撑在钢管脚手架底托上（钢管脚手架底托稳固垫在与它位置对应的顺桥向通长5×20cm木板上）。钢管脚手架顶部沿着顺桥向放置15×15cm方木（长度4m，间距0.3m，通
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 钢箱梁顶推施工方案(正 式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-1547-54 钢箱梁顶推施工方案(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、工程说明 第3联采用（30.5+50+30.5）m的连续钢箱梁，全长111m，钢箱梁为单箱五室等截面箱型断面，采用全焊接结构，顶板设2％双向斜坡，底板水平，外腹板采用斜腹板，箱梁全宽为18.5m，中心线处梁高为1.81m（箱梁外侧），箱梁桥面两侧外挑悬臂长 1.5m，悬臂端部高0.2m。钢箱梁设计纵向划分11个节段，其中13米长标准节段横向又分为5大片+2个挑臂。（图一、分段划分图） 由于第3联50m跨刚好跨跃交通要道长丰桥，为减轻钢箱梁施工对交通的影响，现采取钢箱梁顶推施工方法，即布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道，在平台上逐段焊接，安装千斤顶使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱
计算书 一、设计依据 1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。 2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。 3、其它结构自重：由程序自动记入。 4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。 三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。 工况二：钢箱梁顶推阶段。 在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。 根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。 四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析 钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。每个
施工技术交底记录 编号：表B2 施工单位：海口美兰国际机场二期扩建工程配套涉铁项目
为35+40+32.012m，上部结构为钢箱梁桥，下部结构花瓶墩和双子墩，基础为混凝土灌注桩+承台基础。J9#、J10#、I13#、I14#承台长5.3m，宽5.3m，高2m，处于海南东环高铁隧道两侧，承台底距现地面高度分别为5.57m、6.89m、5.67m、6.68m，为保证施工安全，经过五方（海航公司、安茂公司、铁四院、重庆联盛、深土公司）现场会勘，确定采用锚喷支护施工方案进行基坑开挖。 三、施工方法 1、临时支墩安装施工工艺流程 施工准备→条形基础基坑测量→挖条形基础基坑→绑扎钢筋→预埋支墩底座钢板→浇注混凝土→覆盖洒水养生→支墩底高程测量→支墩安装→支墩顶高程测量→箱梁底与支墩过度支墩安装→支墩过度支墩高程测量→箱梁底线型放样及限位块安装。 施工准备内容包括： ⑴清理施工范围内场地杂； ⑵钢筋、预埋件加工； ⑶支墩支架加工； 2、施工安排： ⑴条形基础施工 ①首先施工J9、I13墩柱内侧距墩柱中心5m的临时基础，在修筑进场道路的同时同步施工J9、I13墩柱外侧距墩柱中心10m的临时基础。（基础设计参数见附图）； ②进场道路可酌情安排同时施工。 ③测量放线及复核：条形基础按设计图纸确定施工位置，进场道路根据钢箱梁加工单位意见确定路线，坡度等参数。 ④钢筋加工及绑扎：钢筋进场后检查出厂合格证、外观质量，并取样做钢筋性能试验。钢筋的调直、切断和焊接作业在钢筋加工场内集中进行。 钢筋交叉点宜采用绑丝扎牢，必要时采用点焊焊牢，逐点改变绑丝绕丝方向的8字形方式交错扎结，绑丝、架立筋、钢筋短头不得伸入保护层内。 钢筋加工尺寸严格按照设计图纸及规范要求。为保证混凝土保护层的厚度，需在钢筋与模板间设置垫块，垫块应交错梅花状布置，不得在同一截面上,底面每平米布置4块，钢筋侧面保护层厚度5cm，顶面、底面保护层厚度3.6cm(主筋的外侧至混凝土边的距离）。 为保证钢筋网片不变形，必须设置一定数量的架立筋。在支模前，必须对钢筋绑扎过后的底模内杂料进行清理，保证施工质量。 ⑤模板工程：条形基础部分采用基坑壁、底作为模板，不另外支模。需要注意的是，浇筑
高架桥跨铁路钢箱梁顶推施工技术 【内容提要】哈尔滨进乡街高架桥，由于主桥跨越铁路既有拉滨上下行线、香孙线、孙新线及站线和林机厂专用线。因此，钢箱梁架设采用顶推法。施工时利用钢箱梁的可拼装性,在桥一端的拼装平台将钢箱梁进行逐段拼装,在拼装完成后采用自锁式千斤顶步履式整体滑移顶推法，将整体钢箱梁顶推到位,再起梁,拆除滑道等辅助设施，安装支座,落梁，完成钢箱梁顶推施工。 【关键词】跨铁路桥；钢箱梁；顶推 1．前言 随着我国桥梁建设的发展，大跨度钢箱梁的顶推架设发已成为桥梁建设的一个重要发展方向。我公司承建的哈尔滨进乡街高架桥,由于主桥上跨铁路线,钢箱梁架设采用顶推法进行架设施工。顶推是将钢箱梁在桥跨的一侧沿桥纵轴线方向逐段拼装，钢箱梁下布设滑道和滑移装置，顶推钢箱梁,沿纵向滑移至预定桥跨，然后拆除辅助设施,移正钢梁,落梁就位。本项目钢箱梁顶推施工是我公司首次接触的一种新的行之有效的钢箱梁架设方式。 2．工程概况 本项目为哈尔滨市进乡街高架桥工程，西起三大动力路，东至三环路哈阿立交桥前，工程沿进乡街走向全长4130m。其中，高架桥起Ｋ0＋800,向西上跨通乡街、拉滨铁路、华北路，终点K３＋910，桥梁及引道全长３11０ｍ。我公司负责部分为高架桥上跨铁路拉滨下行线、香孙线、孙新线及站线和林机厂专用线，上跨铁路钢箱梁长131.672m。桥跨结构为４0.8３6ｍ+50ｍ+40.8３6ｍ，分别为27#-28#、２8#－２9＃、29#-3０#墩,梁高２ｍ,钢箱梁宽是变截面结构，从25.3m渐变至1５.8m;主梁钢结构重17９8Ｔ。桥面纵坡0．４%—-1.5%。钢箱梁采用全焊钢箱梁四箱结构。我项目所承担的上跨铁路桥工程为全线重点难点工程。
目录
1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）
支护设备选型 （1）工作面顶板管理方式及支架型式 国内外长壁工作面生产经验表明，液压支架是工作面装备中对生产能力影响最大的设备，因此必须把支架的可靠性放在首位，不但要稳定可靠，故障率低，而且使用寿命长。近年来液压支架朝重型化发展，结构型式简单实用，支架工作阻力不断增大，一般为6000kN ～8000kN ，最大达到10000kN 。 根据3号煤层顶、底板条件及工作面采煤设备配套的要求，设计本矿井回采工作面采用全部冒落法管理顶板。并结合工作面最大采高3.3m 和邻近矿井机械化开采的实践经验，初步确定选用ZY3300/11/23型掩护式液压支架。 1）支架支护强度 支架的结构尺寸确定之后，与支架重量和成本关系最大的参数是支架的支护强度。从理论上分析，合理的支护强度应正好与顶板压力相平衡。支护强度过大，不仅增加支架重量和设备投资，而且给搬运、安装带来困难；过小则会造成顶板过早下沉、离层、冒落，使顶板破碎，造成顶板维护困难。因此支护强度的大小应取决于工作面采场矿压的大小。但由于目前对采场矿压的大小还不能进行准确的定量计算，主要以经验法或实测数据，来确定支架的支护强度。 支架支护强度采用下列经验公式计算： βα γcos 1）（-'??≥K q H q 式中： q ——液压支架的支护强度，MPa ； H ——采高，平均2.2m ； γ ——顶板岩石视密度，一般取2.3t/m 3； K ——顶板岩石破碎膨胀系数，一般取1.25～1.5； α ——工作面倾角，（°）；
β ——附加阻力系数，二排柱支架取1.6，单排柱支架取1.2； q '——顶板周期来压动载系数。q '值可按以下情况选取：周期来 压不明显顶板：q '取1.1；周期来压明显顶板：q '取1.3；周期来压强烈顶板：q '取1.5～1.7。 则：a q MP 31.02.16 cos 13.13.13.22.2=?-??≥ ）（ 2）支架工作阻力 支架工作阻力P 应满足顶板支护强度要求，即支架工作阻力由支护强度和支护面积所决定。 3 10 P ??=F q 式中： F ——支架的支护面积，经计算得8.2m 2 。 则：N 2542102.831.0P 3 k =??= 对支撑式支架，支架立柱的总工作阻力等于支架工作阻力。对于掩护式和支撑掩护式支架，由于受到立柱倾角的影响，支架工作阻力小于支架立柱的总工作阻力。工作阻力与支架立柱的总工作阻力的比值，称为支架的支撑效率η。所以支架立柱的总工作阻力p 总为： η p p = 总 式中：η——掩护式支架取η=80%。 则：N 31558 .02524k p ==总 （2）支架初撑力 初撑力的大小是相对于支架的工作阻力而言，并与顶板的性质有关。液压支架的初撑力，对支架维护顶板的性能方面，要比工作阻力（支护强度）起着更加显著的作用。有足够初撑力的支架，一开始就能和顶板压力取得平衡，可最大限度地减小顶板下沉；初撑力偏低，要等顶板下沉时才能增阻，会增大顶板的下沉量；初撑力过大，会使
东二环跨线桥钢箱梁吊装 专项施工方案计算书 1、工程概况 1.1工程简介 本工程位于呼和浩特市南二环东延伸段与南二环相交处，桥梁起桥桩号KO+261.000,终桥桩号K1+116.000,桥梁总长855.0m,桥梁范围内最大纵坡3.5%，桥梁总面积22230.0㎡。桥梁横向分A、B两幅布置，中间中央分隔带留2m空档。 上部结构为预应力钢筋混凝土连续箱梁、连续钢箱梁及简支钢箱梁。按与线路交叉情况依次分为：跨腾飞路、跨东二环地道及跨鄂尔多斯东街钢箱梁。本桥斜交角度为正交。 A幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(38+58+54)m+3×25m+50m+4×30m，B幅桥桥梁跨径布置为5×30m+50m+4×30m+3×30m+2×25m+(54+58+38)m+3×25m+50m+4×30m，30m和25m标准跨径均采用预应力混凝土连续箱梁（简支变连续结构），跨腾飞路、鄂尔多斯东街采用50m单跨简支钢箱梁，跨南二环地道采用三跨连续钢箱梁。本桥斜角角度为正交。 1.2施工平面图（见图1.2-1）
东二环跨线桥平面布置图图1.2-1
1.3主要工程数量 2、总体施工方案 2.1总体吊装方案 考虑到运输、架设各种因素影响，钢箱梁采取在工厂分节段加工，经验收合格后采用汽车陆地运输至施工现场拼装成型。总体拼装方案如下： 钢梁分段运至施工现场后，采用吊车将钢梁分段吊装到现场搭设的临时支架上进行拼装作业；根据各联钢箱梁在加工方案中分段最大重量和拼装时最大起重高度，钢梁拼装临时支架采用钢管立柱支架进行搭设，钢箱梁节段吊装选用260t履带吊吊装。钢梁拼装时均采用全断面焊接进行连接。 2.2钢箱梁节段划分方案 结合现场实际情况及钢结构设计特点，同时经过与设计单位沟通，最终确定了钢箱梁节段划分。 钢箱梁节段划分如下（见下图）：
目录 一、编制说明 (3) 1.1编制依据 (3) 1.2编制原则 (3) 二、工程概述 (3) 2.1工程概况 (3) 2.2自然条件与施工环境 (2) 2.3设计技术标准 (2) 2.4主要工程数量表 (3) 三、施工重难点分析 (3) 3.1施工方案比选 (3) 3.2施工重点、难点及其对策 (4) 四、主要施工方案 (5) 4.1钢箱梁施工测量方案 (7) 4.2钢箱梁运输平台 (8) 4.3钢箱梁提升系统 (8) 4.4焊接拼装平台 (10) 4.5钢箱梁顶推平台钢管桩施工 (11) 4.5.1钢管桩施工 (11) 4.5.2钢管桩联系施工 (12) 4.6钢箱梁顶推支墩 (13) 4.6.1顶推支墩钢管桩施工 (14) 4.6.2钢管桩联系施工 (17) 4.6.3顶推支墩钢管桩顶部构造 (17) 4.7顶推导梁施工 (18) 4.8钢箱梁顶推施工 (18) 4.8.1钢箱梁运输、提升 (18) 4.8.2钢箱梁首节段安装 (19)
4.8.3钢箱梁焊接 (19) 4.8.4钢箱梁顶推 (20) 五、施工组织安排 (20) 5.1组织机构 (20) 5.2工期安排 (21) 5.3物资、机械及劳动力配置表 (21) 六、施工保证措施 (23) 6.1安全保证措施 (23) 6.1.1安全生产目标 (23) 6.1.2安全生产保证体系 (23) 6.1.3安全生产技术措施和保证制度 (24) 6.2工程质量、技术保证措施 (26) 6.2.1质量要求及技术目标 (26) 6.2.2保障措施 (26) 6.3环保措施 (28) 6.3.1环保目标及要求 (28) 6.3.2保障措施 (28) 七、档案管理 (28) 7.1档案目标及要求 (28) 7.2保障措施 (29)
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/9013214027.html, 浅谈公路桥梁钢箱梁顶推施工技术 作者：霍本玉王志杰 来源：《城市建设理论研究》2013年第06期 摘要：本文笔者根据自己多年的从业经验，结合某公路桥梁钢箱梁施工的监理，介绍了钢箱梁顶推施工技术的具体方案，并分析了整个桥梁施工时要注意的事项和安全问题，希望施工人员能够提高安全防范意识，不断地提高桥梁的施工适量。; 关键词：公路桥梁钢箱梁；顶推施工；技术 中图分类号：X734 文献标识码：A 文章编号： 1工程概况;某公路桥梁跨越高速公路地段设计为四跨一联单箱单室的钢梁，其B桥跨径布置为(25+34+36+28)m，钢箱梁与线路呈138°交角，钢梁顶板宽度12.5m，底板宽度7.5m，底板水平，箱梁中心线处梁高2m，顶板设有8％横坡。 2顶推方案;施工单位了无二保高速公路既有路段的交通顺畅，在充分考察了施工现场的条件后，决定在高速公路桥的北侧设置临时墩，然后从北向南分段拼装钢箱梁实施顶推。 3 顶推的具体施工工艺及方法; 3.1顶推施工的临时设施; 3.1.1临时墩的设计与施工;设置临时墩不仅为了建立一个钢箱梁拼装平台，还为了采取曲线对钢箱梁进行顶推。因而在设置临时墩时不仅要充分考虑在顶推时它能承受住的最大的竖向荷载以及水平力，还应该充分考虑钢箱梁在顶推过程中沿同半径平面圆曲线和同曲率凸形竖曲线轨迹前进要求。与此同时顶梁千斤顶的安放位置和横向限位装置和施焊及接送滑板人员的工作平台都需要纳入考虑的范围之内。; （1）临时墩结构;本桥临时墩均设计为φ500×8钢管柱，用Q235钢板卷制。考虑到拼装钢箱梁过程中需要设置顶升千斤顶，同时提高临时墩抗推能力，在每组支墩顶部纵向设置2根140纵梁。位于桥墩处的临时墩，其墩顶用塑钢与桥梁支座垫石进行连接。; （2）临时墩基础;临时墩基础采用钢筋混凝土扩大基础，根据地基实际承载力(120kpa)及最大竖向荷载(一般墩为850KN，中央分隔带处为1760KN)，确定一般临时墩2个分离式基础，尺寸为4m×2m×1.2m。基础混凝土按照C25控制。在基础混凝土施工时预埋M25地脚螺栓，钢管柱与基础栓接。中央分隔带处临时墩基础充分利用匝道桥承台。临时墩确定后，根据顶推工况对其进行承载力和抗倾覆验算。; （3）临时墩布置;
桥梁钢箱梁顶推架设 施工方案 道排、桥梁工程项目部 年四月 钢箱梁顶推方案 1、工程简述 主桥钢箱梁长68m，为双幅双线桥，全桥共计6片箱梁，每幅桥钢箱梁顶宽17.9m，箱梁底板横向均为水平，梁高按悬链线设置，跨中为1.4米，支点为2.3m米，设1.5％
的单向横坡；XX河桥主桥钢箱梁长50m，跨中为1.2m，支点为2.1m，其余结构与XX河桥相同。其截面形式见图1.1-1。每个节段内各构件采用焊接连接。 2、现场安装总体思路 通过对现场桥位条件分析，初步提出以下工地安装方案： 临时支墩，顶推安装： 两边桥台上各设置一排永久支墩。XX河桥除0#台岸上设置一排临时支墩外，剩余十二排临时支墩设置在水中；XX河桥除1#台岸上设置一排临时支墩外，剩余八排临时支墩设置在水中。在临时支墩和桥自身桥墩纵梁钢轨上设置船形滑板，两侧用滑轮做牵引，在1#墩一侧设置拼装平台。钢箱梁在内厂车间制造成单箱室的节段，运至工地在拼装平台上拼装成整体。采用张拉千斤顶将单幅桥体进行顶推安装。 （1）钢箱梁顶推施工特点 1、顶推跨径小。由于考虑场地制约，同时为了节约施工成本，尽量减少水上作业和水上支墩数量，两桥均为单幅设置钢管桩，然后横移就位，故XX河桥在右幅4#、6#钢箱中心设置十三处临时支墩，钢箱顶推跨径均为4.5m（为保证通航，在跨中处顶推跨径为7.0m）；XX河桥在右幅4#、6#钢箱中心设置九处临时支墩，钢箱顶推跨径均为5.0m。 2、顶推长度大。XX河桥全长68米的钢箱位于m=2.5的悬链线上，XX河桥全长50米的钢箱位于m=2.5的悬链线上，均采用一端拉拔，各墩顶钢板胎架顶面标高设置在悬链线上。临时墩设计时每个临时墩均能承受一定的水平力。为保证顶推施工的顺利进行，应控制好平台上的拼装线形，尽量减少由于线形误差产生的次内力。 3、钢箱在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。 （2）顶推施工方案 XX河桥与XX河桥顶推施工方案相同，下面重点对XX河桥顶推方案作详细描 图1.1-1 主桥截面图
钢箱梁顶推施工作业指导书 一、工程概况 平胜大桥为独塔四索面自锚式悬索桥，主跨为350m钢加劲箱梁。单幅钢箱梁分A~E和钢砼结合段共6种类型31个梁段，其中标准梁段23段，标准加厚梁段B共2段，标准梁加厚梁段C共2段，A、E各1段、钢砼结合段2段（见钢箱梁节段图）。全桥共62个节段。单幅桥钢箱梁每个标准段长12m，箱宽26.1m，截面中心高度3.470 m ，钢箱梁节段重约170t~205t。 自锚式悬索桥的施工特点必须先安装梁后挂索。根据设计单位提供的方案，钢箱梁安装采用多点顶推法施工，即在主跨布置安装顶推平台和临时墩，并在其上布置滑道，滑道顶面线型为钢箱梁制造线型，半径Ｒ＝14843.91m。在平台上逐段焊接，用多点多台连续千斤顶同步张拉钢绞线使钢箱梁逐段向前滑移，循环作业使钢箱梁到达设计位置。钢箱梁顶推重量约16t/m。全桥钢箱梁除南岸侧钢砼结合段和1号段钢梁需从已顶推成型的钢梁顶面上布置滑道滑移到位，其余梁段从2号梁开始各节段均从北岸安装平台上拼装，逐节顶推到位。 二、施工工序 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 ⑵顶推平台施工 ⑶临时墩施工 ⑷钢箱梁运输、上岸码头及起吊安装 ⑸钢导梁制造及安装 ⑹顶推设备安装 ⑺滑道布置 ⑻顶推系统调试及钢绞线安装 ⑼钢箱梁线形控制 ⑽钢箱梁顶推施工 ⑾合龙段及钢混结合段安装
三、作业要求 ⑴钢箱梁顶推特点及要求 1．跨径大。由于当地航道部门要求东平水道通航净空不小于60m，故钢箱梁顶推最大跨径为78m。2．钢箱梁的顶推工作全部在临时墩上完成。为防止在长时间的顶推过程中出现意外，所有临时墩的设计均按二级内河航道要求设计，每个临时墩均能承受一定的水平力。 3．钢箱梁在顶推过程中能承受较大的拉应力和局部压应力。 4．整个钢箱梁的顶推工作均在R=14843.9m的竖曲线上进行（与制造线型一致），竖曲线的顶点在主跨跨中。 5.钢箱梁顶推过程中局部稳定受力大，需改善。 ⑵顶推平台施工 钢箱梁顶推安装平台布置在和顺岸大堤至M9号墩之间，M9墩以南约４8m。安装平台具体位置主要在堤外边既有公路上，安装平台支架在此预留8m宽行车道，其他12m宽公路施工期间长期占用。两幅桥平台分开设立，两个安装平台在顺桥向平行，纵向中心线相距27.5m，端头起始里程一致。（见施工设计《主桥钢箱梁顶推组拼平台总布置图》）。 每个平台各长48m，高20 m，平台支架为万能杆件桁架结构，两桁中心宽7.8m（由钢箱梁底板宽确定），由于立柱在路面上，立柱基础定为混凝土扩大基础。支架基础标高需根据实际地面调整，但支架顶万能杆件系统线标高须控制在20.965 m，且支架北端立柱将作为临时墩安全索地锚。桁架北端上部角点设不小于Φ28mm的缆风绳，并固定于M9承台特别设立的分配梁上，且需预拉，以抵抗顶推时产生的水平力。 桁架顶面安装平台顶滑道面设置成圆弧形，曲率半径R=14843.91 m，与钢箱梁底面制造线型一致，且在同一圆心上。钢箱梁在里程K10+382.25处开始组拼。 在每幅桥顶推安装平台两侧均设一台龙门吊机，用于钢箱梁起吊、纵移、拼装。龙门吊轨道基础应填实预压，轨道延至M9北面。轨道顺桥向布置三条，中间一条共用。 在M9南面至平台范围及M9北面设置两条存梁台座。台座基础为混凝土条形基础，上铺枕木以
1.1B07～F03 D07～H03 50.5+65+50.5m(桥宽10m)钢箱梁 1.1.1计算参数及参考规范 （1）标准 设计荷载：城-A级； 桥梁安全等级为一级，结构重要性系数1.1； （2）主要材料 钢箱梁采用Q345D 钢材， 桥面板采用C40混凝土。 （3）参考规范 《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿， 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。 1.1.2主要计算内容 结构纵向整体应力，即主梁体系，采用三维有限元建模分析，采用梁格模型，计算主梁顶、底板最不利应力。 1.1.3纵向整体计算 1.1.3.1.1计算模型 纵向整体计算采用三维有限元建模分析，采用梁格法模型进行模拟。参照《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿进行钢梁有效分布宽度的计算。
根据桥面布置，汽车按最不利情况进行影响线加载。温度考虑整体升降温20度和梯度温度。永久支承按简支支承条件进行约束。 全桥共划分为241个单元，162个节点。结构计算几何模型如下图：
计算几何模型 1.1.3.1.2计算荷载 （1）一期恒载 主梁顶、底和腹板采用实际板厚，钢材重力密度78.5kN/m 3 ，单元重力密度考虑各种加劲肋和焊缝实际重量提高 1.24倍；混凝土桥面板重力密度25kN/m 3。沥青混凝土重力密度24kN/m 3。 （2）二期恒载 1.1.3.1.3计算参数 （1）钢材材料特性如下表： 结构钢材性能表 应用结构 钢箱加劲梁 材质 Q345D 力 学 性 能 弹性模量E(MPa) 210000 剪切模量G(MPa) 81000 泊松比γ 0.3 轴向容许应力[σ] (MPa)200 弯曲容许应力[σw] (MPa)210 容许剪应力[τ] (MPa) 120 屈服应力[σs] (MPa) 345 热膨胀系数(℃) 0.000012 （2）梯度温差：参照混凝土规范规定：升温取T1=14°C，T2=5.5°C，负
公式：bai50*角铁质量+50套*2根*2m每根*通丝质量du=总质量 根据规范一般电缆桥架zhi水平安装的支dao架间距为1.5～3m；垂直安装的支架间距不大于2m；根据上述规则先计算支吊架的数量。 例如有50米电缆桥架水平敷设，按2米一组支吊架（根据现场实际情况确定）计算，一共有26组支吊架（支吊架的材料一般由角钢或通丝组合或全部都由角钢）。 而每组支吊架根据标高等计算出实际长度，也就是一组支吊架的长度。再查五金手册里相应规格的角钢型号得到每米理重，再乘以26组，即为桥架支吊架的重量。 扩展资料： 常见案例： 100*100，200*100,400*100,的桥架支架怎么计算，桥架距顶板高度2m，采用? 10的通丝吊杆，底板采用横担，间距要求2m=1个，假设每种桥架100m，请问怎么计算？ 答案：桥架距顶板高度2m，吊杆长2m，如；100m桥架，100*100的，2m每个支架，100/5=50（套）
电缆桥架型式及品种的选择 1、需屏蔽电器干扰的电缆网路或有防护外部（如：有腐蚀液体，易燃粉尘等环境）影响的要求时，应选用（FB）类槽式复合型防腐屏蔽电缆桥架（带盖）。 2、强腐蚀性环境应采用（F）类复合环氧树脂防腐阻燃型电缆桥架。托臂、支架也要选用同样材料，提高桥架及附件的使用寿命，电缆桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 3、除上述情况外，可根据现场还环境及技术要求选用托盘式、槽式、梯级式、玻璃防腐阻燃电缆桥架或钢质普通型桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 4、在公共通道或户外跨越道路段，底层梯级的底部宜加垫板或在该段使用托盘。大跨距跨越公共通道时，可根据用户要求提高桥架的载荷能力或选用行架。 5、大跨距（>3m）要选用复合型桥架（FB）。 6、户外要选用复合环氧树脂桥架（F）。
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表