大体积砼温度计算 The manuscript was revised on the evening of 2021
5.1.4热工计算如下：
1）混凝土绝热温升
T h(t)=[m c×Q/(c×p)](1-e-mt)
其中t为龄期
m c――混凝土中水泥 (含膨胀剂) 用量（kg/ m3）;
Q――水泥28天水化热；
不同品种、强度等级水泥的水化热表
c――混凝土比热，一般为—，计算时一般取(kJ/
p――混凝土密度，一般取2400（Kg/m3）
e――常数，为
t――混凝土的龄期(天)；
m――系数，随浇筑温度改变，查表可得。
系数 m
本工程C35S8混凝土拟采用配合比（经验配合比，根据实际配合比在制定实施方案时重新计算）：
经计算得出不同龄期下的混凝土绝热升温T h,见下表：
2）t龄期混凝土中心计算温度
混凝土中心计算温度按下式计算：
T1(t)= T j+ T h(t)×ξ(t)
T1(t)―― t龄期混凝土中心计算温度
T h(t)―― t龄期混凝土绝热升温温
T j――混凝土浇筑温度，取值根据浇筑时的大气温度确定,根据预计浇筑时的气候条件，取T j=30℃
ξ(t)―― t 龄期降温系数
ξ(t)取值表
本工程ST1、ST2及裙楼底板厚度分别为4m、3.5m、1.5m，分别经计算T1(t)取值见下表：
T1(t)取值表
3）保温材料计算厚度
保温材料计算厚度按下式计算：
δ=×λx(T2-T q)×K b/λ(T max-T2)
h――筏板厚度
λx ――所选保温材料的导热系数[W/（）]
T2――混凝土表面温度
T q――施工期大气平均温度，取30℃
λ――混凝土导热系数，取[W/（）]
T max――计算得混凝土最高温度
计算时取：T2-T q = 15--20o C，
T max-T2 = 20-25o C
本工程取T2-T q = 18o C，T max-T2 = 21o C
K b――传热修正系数，在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料时，一般刮风情况下取
计算时取值：λx =[W/（）]
T2-T q =18o C
T max-T2 = 21o C
经计算，保温材料δ计算值见下表：
δ计算值表
4）混凝土保温层传热系数
混凝土保温层的传热系数按下式计算：
β=1/[∑δi/λi+1/βq]
β――混凝土表面模板及保温层等的传热系数[w/]
δi――各保温材料厚度（mm）
λi――各保温材料导热系数[w/]
βq――空气的传热系数,取23[w/
经计算，混凝土保护层传热系数见下表：
β系数表
5）混凝土虚厚度
混凝土虚厚度按下式计算：
h' = k×λ/β
式中：h'――混凝土虚厚度（m）
k ――折减系数，取2/3
λ――混凝土导热系数，取[w/]
经计算，混凝土虚厚度值见下表：
6）混凝土计算厚度
混凝土的计算厚度按下式计算：
H=h+2h'
式中：H――混凝土计算厚度（m）
h ――混凝土实际厚度
经计算，混凝土计算厚度H 值，见下表：
7）混凝土表层计算温度
T2(t)= T q+4h’×(H-h’)× [T1(t)- T q]/ H2
T2(t)――混凝土表面温度
T q――施工期大气平均温度
h’――混凝土虚厚度
T2(t)取值表
8）混凝土内平均温度
混凝土内平均温度按下式计算：
T m(t)= [T1(t)+ T2(t)]/2
T m(t)取值表
按上述计算过程，混凝土计算结果，见下表。
混凝土温度计算结果表
从上表可能看出，混凝土中心温度峰值出现时间：1.5m厚底板在浇筑后第6天左右出现，中心最高温度约为53 o C； 3.5m、4m厚底板在浇筑后第9天左
右出现，中心最高温度分别约为 o C、 o C。中心温度与表面温度差值均小于25，且表面与大气温度差不大于20，满足要求。
混凝土保温养护保温层厚度为：3.5m、4m厚底板采用40mm保温板能够满足保温要求。
拱座体积混凝土测温监控方案 （1）工程概况； 拱座C40大体积浇筑采用的是一次性浇筑，一次性浇筑4x12x3.5。浇筑体积约为160 m3 （2）监控目的； 通过混凝土浇筑期间的温度检测来控制温差在25℃。当温度接近25℃时提出预警，施工单位采取降温措施，防止混凝土开裂。(3)测温设备； 红外线测温仪温度接收器防水温度传感器 （4）测温部署； 大体积砼工程须控制混凝土温度来防止砼出现裂缝，保证工程质量。本工程在浇筑砼时，因为水化热大须进行温度控制，每个测区根据砼深度不同分三个测点。测温点设置要求：测温部位一般在每个施工段的对角线上每隔一定距离设置一个测区 测区图如下布置；
温度布点称轴线厚度梯度型并以拱角（0，0，0）为原点布置 测点如下 （5）砼温度控制： 混凝土中心温度与表面温度的差值不应大于25℃，表面温度与大气温度的差值不应大于25℃；降温速度≤2℃/昼夜。并控制入模温度在30℃，每台班2次。 （6）温度监测制度： 从大体积砼浇筑后完成10小时后，立刻进行温度测试，并按有关规程定时测温，每天由专人负责进行测温，测温点的设置应在立体图上，与现场埋设点编号一致，测温记录表按序记录。并做好原始记录延续至撤除保温后止。测温时间间隙砼浇筑后1～2天砼升温阶段为2h，着重报告砼中心与表面以及表面与环境温度的温差；4～7天为4h，其后为8h测温一次，并及时报告测温情况，当温差进入安全范围可以撤除测温和保温材料。 （7）测温结果分析及对策：
测温结果应及时整理分析，若遇砼内、外温差骤大，遇砼内外温差大于25℃时，及时采取有效保温措施，防止情况的恶化，同时加强天气预报，特别遇气温趋降、降雨，应事先预报，以便分别采取措施，降温前在原先铺设的保温材上增盖一层草帘，降雨前覆盖一层塑料彩条布，以防雨水淋湿草帘影响保温效果。
大体积混凝土温度控制措施 摘要：在大体积混凝土工程中, 为了防止温度裂缝的产生或把裂缝控制在某个界限内, 必须进行温度控制。一般要选用合适的原料和外加剂，控制混凝土的温升，延缓混凝土的降温速率；选择合理的施工工艺，采取相应的降温与养护措施，及时进行安全监测，避免出现裂缝，以保证混凝土结构的施工质量。在此对大体积混凝土温度控制措施进行了探讨。 关键词：大体积混凝土，温度裂缝，温度控制，水化热 随着我国各项基础设施建设的加快和城市建设的发展, 大体积混凝土已经愈来愈广泛地应用于大型设备基础、桥梁工程、水利工程等方面。这种大体积混凝土具有体积大、混凝土数量多、工程条件复杂和施工技术要求高等特点, 在设计和施工中除了必须满足强度、刚度、整体性和耐久性的要求外, 还必须控制温度变形裂缝的开展, 保证结构的整体性和建筑物的安全。因此控制温度应力和温度变形裂缝的扩展, 是大体积混凝土设计和施工中的一个重要课题。 大体积混凝土的温度裂缝的产生原因 大体积混凝凝土施工阶段产生的温度裂缝，时期内部矛盾发展的结果，一方面是混凝土内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变，一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。 1、水泥水化热 在混凝土结构浇筑初期，水泥水化热引起温升，且结构表面自然散热。因此，在浇筑后的3 d ～5 d，混凝土内部达到最高温度。混凝土结构自身的导热性能差，且大体积混凝土由于体积巨大，本身不易散热，水泥水化现象会使得大量的热聚集在混凝土内部，使得混凝土内部迅速升温。而混凝土外露表面容易散发热量，这就使得混凝土结构温度内高外低，且温差很大，形成温度应力。当产生的温度应力( 一般是拉应力) 超过混凝土当时的抗拉强度时，就会形成表面裂缝 2、外界气温变化 大体积混凝土结构在施工期间，外界气温的变化对防止大体积混凝土裂缝的产生起着很大的影响。混凝土内部的温度是由浇筑温度、水泥水化热的绝热温度和结构的散热温度等各种温度叠加之和组成。浇筑温度与外界气温有着直接关系，外界气温愈高，混凝土的浇筑温度也就会愈高；如果外界温度降低则又会增加大体积混凝土的内外温差梯度。如果外界温度的下降过快，会造成很大的温度应力，极其容易引发混凝土的开裂。另外外界的湿度对混凝土的裂缝也有很大的影响，外界的湿度降低会加速混凝土的干缩，也会导致混凝土裂缝的产生。大体积混凝土的温度控制措施 针对大体积混凝土温度裂缝成因, 可从以下几方面制定温控防裂措施。 一、温度控制标准 混凝土温度控制的原则是：（1）尽量降低混凝土的温升、延缓最高温度出现时间；（2）降低降温速率；（3）降低混凝土中心和表面之间、新老混凝土之间的温差以及控制混凝土表面和气温之间的差值。温度控制的方法和制度需根据气温（季节）、混凝土内部温度、结构尺寸、约束情况、混凝土配合比等具体条件确定。 二、混凝土的配置及原料的选择 1、使用水化热低的水泥 由于矿物成分及掺合料数量不同, 水泥的水化热差异较大。铝酸三钙和硅酸三钙含量高的, 水化热较高, 掺合料多的水泥水化热较低。因此选用低水化热或中水化热的水泥品种配制混凝土。不宜使用早强型水泥。采取到货前先临时贮存散热的方法, 确保混凝土搅拌时水泥温
大体积混凝土施工及防止温度裂缝措施 1、施工原则 本工程大体积混凝土施工采用搅拌站集中搅拌，罐车运输，泵车浇筑的施工方案。混凝土施工采取整体一次性浇筑，浇筑过程不留施工缝。浇筑时按照现场条件从一侧向另一侧分层分段浇筑。 2、大体积混凝土施工准备 （1）材料及机械准备 1）混凝土浇筑前商混供应搅拌站对所有混凝土施工机械进行一次检修，保证有足够的混凝土运输车和混凝土泵车，以满足连续施工的要求。 2）搅拌车运输通道、泵车停靠位置场地平整完毕、道路畅通。现场用水、用电、施工道路与总包单位联系好。 3）混凝土养护用水布置到位； 4）测温点导线已布置到位，测温仪调试正常； 5）混凝土保温随需的塑料薄膜、苫布等养护保温材料按计划足量全部进场。 6）人员全部到场，混凝土浇筑过程中进行旁站。 7）所用的材料设备产品、合格证并已复验合格和标识清楚。 8）商品混凝土提供质量合格证。所有的砂、碎石、水泥、搅拌用水、外加剂等备料充足数量满足施工需要，同时提供检测合格证。 （2）技术准备 1）在浇筑前，由试验室按照已经确定的混凝土原材料提前做好混凝土试配，最后对多种方案进行对比分析，选出最佳配比方案。 2）大体积混凝土施工前，对施工阶段大体积混凝土浇筑块体的温度、温度
应力及收缩力进行验算，确定施工阶段大体积混凝土浇筑块体的升温峰值、内外温差不超过25℃，及降温速度不超过1．5℃/d的控制指标，制订温控施工的技术措施。 3）模板钢筋等四级验收合格； 4）主管技术员已将浇筑申请提出并批准完毕，该申请必须注明混凝土等级、数量、外加剂、塌落度，出机温度，时间，地点及延续时间等相关内容； 5）编制出混凝土浇筑、养护方案、测温方案等已经审核确定，混凝土基础分层分块图已绘制出。 6）施工方案所确定的施工工艺流程，流水作业段的划分，浇筑程序与方法，混凝土运输与布料方式、方法以及质量标准，施工技术要求，安全要求等已进行交底。 （3）生产管理 现场设混凝施工负责人一名，具体负责混凝土的统一管理。 （4）选择混凝土原材料，优化混凝土配合比。 3、保证混凝土连续浇筑措施 大体积混凝土浇筑方量大，连续浇灌时间长，中间不允许有过长的时间间隔，为保证在混凝土浇筑过程中不出现冷缝，施工时必须采取措施连续浇筑，一次成型。因此采取以下措施保证混凝土连续浇灌。 （1）浇筑时配备足够的混凝土搅拌机，根据现场混凝土浇筑量和各种资源的协调统一，同时联系临近商品混凝土搅拌站作为备用。能够满足大体积混凝土的浇灌要求。 （2）混凝土罐车运输泵车浇灌，按照混凝土方量配备足够的罐车、泵车和
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h +=（3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （（3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取0.97kJ/(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取2.718； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 表3-1 不同品种、强度等级水泥的水化热
表3-2 系数m 根据公式（3-2），配合比取硅酸盐水泥360kg 计算： T h （3）=33.21 T h （7）=51.02 T h （28）=57.99 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T +=（3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）； ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； 表3-3 降温系数ξ
根据公式（3-3），T j 取25℃，ξ（t ）取浇筑层厚1.5m 龄期3天6天27天计算， T 1（3）=41.32 T 1（7）=48.47 T 1（28）=27.90 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ=（3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）；
大体积混凝土水化热温度检测方案
大体积混凝土水化热温度 检 测 方 案 方案编制人： 方案批准人： XX工程质量检测有限责任公司 20 年月日
目录 封面 (1) 一、测温描述 (3) 二、工程概况 (4) 三、依据标准规范及温控指标 (5) 四、测温仪器及设备 (5) 五、测温点的布置 (5) 六、温度测试元件的安装及保护 (7) 七、测温时间 (7) 八、温控措施与建议 (8) 九、监测程序 (9) 十、安全、文明措施 (9) 十一、质量保证体系及服务承诺 (10) 十二、委托单位的配合工作 (11) 十三、测温点布置图………………………………………附图页
XX名都工程2#、3#楼筏板基础 大体积混凝土水化热温度和温差 监测方案 一、测温描述 因大体积混凝土的截面尺寸较大，由荷载引起裂缝的可能性较小，但由于温度产生的变形对大体积混凝土却极为不利。 在混凝土硬化初期，水泥水化释放出较多热量，而混凝土与周围环境的热交换较慢，故混凝土内部的热量不断增加，使其内部温度不断升高，混凝土的体积膨胀变大。随着混凝土水化速度减慢，释放的热量也越来越少，积聚在混凝土中的热量由于热交换的进行慢慢减少，混凝土的温度降低，混凝土产生收缩。当此收缩受到约束时，混凝土内部产生拉应力（此应力简称为温度应力），此时混凝土的强度较低，如不足抵抗拉应力时，混凝土内部就产生了裂缝。 此外，混凝土的导热系数较小。混凝土内部热量不易散失，而表面热量易与周边环境进行热交换而减少，从而温度降低，就形成了混凝土里表温差。如温差较大，则混凝土表里收缩不一致，也使混凝土开裂。 因此，在大体积混凝土中，必须考虑温度应力和温差引起的不均匀收缩应力（简称温差应力）的影响。而温度应力和温差应力大小，又涉及到结构的平面尺寸，结构厚度，约束条件，周边环境情况，含筋率，混凝土各种组成材料的特性和物理力学性能，施工工艺等许多因素影响。故为了保证大体积混凝土施工质量，
厚大体积混凝土施工技术措施 本工程为金川电厂施工项目之一：圆形煤堆场的圆环形条基。圆环形条基宽11～12m，高2.7m每段长度30m，混凝土量：972m3共有9段。由于基础体型大、钢筋密、混凝土数量大、工期紧和施工技术要求高等特点，因此必须严格执行监理已批准的大体积混凝土施工方案，从人力组织、材料、保温材料储备、泵送设备、施工期间气候气温、供电情况及技术交底等方面充分做好施工前的各项准备工作。在大体积混凝土施工中，监理签发混凝土浇筑令后方可开罐，严格按混凝土配合比计量，分层分段浇筑，合理布置测温点，做好测温记录，采取相应的降温措施，防止产生混凝土裂缝。 大体积混凝土施工重点控制温度变形裂缝，大体积混凝土硬化期间水泥，水化造成释放的水化热产生的温度变化和混凝土收缩的共同作用，由此产生的温度应力和收缩应力，便成为导致混凝土结构出现裂缝的主要因素。在混凝土施工中必须考虑温度应力影响并设法降低混凝土内部的最高温度和减少其内部温差，用温度差和温度应力双控制的方法确保混凝土的质量。编制好切实可行的施工方案和合理周密的技术措施，施工中采取全过程温度监测工作，并采取相应的降温措施以防止产生温度裂缝，确保工程质量。
为了控制裂缝的开展，本着从控制温升、延缓降温速率，减少混凝土收缩，提高混凝土极限拉伸，改善约束程度等方面采取技术措施。 一、原材料的控制措施 1、优选混凝土原材料、配合比、外加剂，采取分层浇筑，根据气温采用塑性薄膜及毛毯覆盖，防止温差引起收缩裂缝。 2、材料选用： （1）水泥选用低水化热的矿渣硅酸盐水泥，充分利用混凝土的后期强度，减少每立方米混凝土中水泥用量。试验表明每增减10kg水泥，其水化热将使混凝土的温度，相应升降1℃。 （2）使用粗骨料，尽量选用粒径较大，级配良好的粗骨料，采用热膨胀系数较低而强度较高未风化的卵石。砂石含泥量控制在1%以内。 （3）细骨料采用不含有机质的粗砂。 （4）外加剂 a)缓凝剂：为了降低水灰比，减少用水量，节约水泥，加高效减水剂，延长混凝土凝结时间，延缓水泥放热高峰，降低混凝土内部温度，保证混凝土的抗裂性，同时降低节水率和离析现象，改善和易性，增加流动性，便于混凝土泵送施工。
10.3 球磨机混凝土水化热温度计算 1、最大绝热温升 （1）Th=(mc+K·F)Q/c·ρ (2) Th=mc·Q/c·ρ(1-eˉ-mt) 式中 Th----混凝土最大绝热温升（℃） mc---混凝土中水泥用量(kg/m3) F----混凝土活性掺合料用量(kg/m3) K----掺合料折减系数.取0.25～0.30 Q----水泥28d水化热(kJ/kg)见下表 ρ—混凝土密度,取2400(kg/m3) e----为常数,取2.718 t-----混凝土的龄期(d) m----系数,随浇筑温度改变,见下表 T1（t）=Tj+ Th·ε(t) 式中 T1（t）----t龄期混凝土中心温度（℃） Tj--------混凝土浇筑温度（℃） ε(t)----t龄期降温系数,见下表
3、球磨机基础底板第一步混凝土浇筑厚度为1.6m，温度计算如下。 已知混凝土内部达到最高温度一般发生在浇筑后3-5天。所以取三天降温系数0.49计算Tmax。 混凝土的最终绝热温升计算： Tn=mc*Q/(c*p) (1) 不同龄期混凝土的绝热温升可按下式计算： Tt=Tn(1-e-mt) (2) 式中：Tt：t龄期时混凝土的绝热温升（℃）； Tn：混凝土最终绝热温升（℃）； M:随水泥品种及浇筑温度而异，取m＝0.362； T：龄期； mf：掺和料用量； Q：单位水泥水化热，Q=375kj/kg； mc：单位水泥用量；（430kg/m3） c：混凝土的比热，c=0.97kj/(kg*k); p:混凝土的密度，p=2400kg/m3;得混凝土最终绝热温升： 代入（1）得；Tn=mc*Q/(c*p)=430*375/（0.9*2400）=69.3℃ 代入（2）得: T3=69.3*0.662=45.88℃； T4=69.3*0.765=53.01℃； T5=69.3*0.836=57.93℃； T7=69.3*0.92=63.76℃； 4、球磨机底板混凝土内部最高温度计算： Tmax=Tj+Tt*δ=20+63.76*0.44=48.05℃ Tmax:混凝土内部最高温度（℃）； Tj：混凝土浇筑温度，根据天气条件下底板混凝土施工实测平均结果，假定为20℃； Tt：t龄期时的绝热温升；
大体积混凝土温度监测方案 1.大积混凝土的概念 按照“普通混凝土配合比设计规程”对大体积混凝土的定义，指混凝土结构物中，实体最小尺寸大于或等于1m的混凝土。在工业与民用建筑结构中，经常遇到大体积混凝土。如高层建筑的结构转换层，混凝土基础和大型设备基础等等。 2.温度应力裂缝产生的机理 大体积混凝土的特点是结构体量大，相对散热面积小，在浇注混凝土前几天，水化热积聚在结构内部，导致温度急剧升高，造成混凝土内部与表面产生较大的温度差异，内部高、外部相对较低。加上材料的热胀冷缩效应，容易使混凝土结构产生温度应力，混凝土表面由表及里地相对受拉，内部相对受压，当拉应力超过了混凝土的抗拉强度时，就会产生宏观裂缝，这就是温差裂缝，或温度裂缝。 温差应力的产生是与混凝土内外温度差密切相关的，因此在大体积混凝土施工时，要实时监测温度差异，以提示施工现场采取降低温差的措施，保证不产生导致裂缝的温差。 混凝土结构的升温和随之而来的降温过程中，由于下述原因会产生裂缝（1）内外温差：混凝土内部热量积聚不易散发，外部则散热较快，无论在升温或降温过程中，混凝土表面的温度总低于内部温度。即使在混凝土硬化后期，水化热散尽，结构温度已接近周围气温，这是若受到寒潮侵袭，气温骤降，结构表面急冷，仍会产生内外温差。这种温差造成
内部和外部热胀冷缩的程度不同，就在混凝土表面产生拉应力。当温差大到一定程度，表面的拉应力超过当时的混凝土的极限抗拉强度时，混凝土表面就会产生裂缝。 （2）收缩作用：大体积混凝土浇注初期，混凝土处于升温阶段及塑性状态，弹性模量很小变形变化所引起的应力很小，故温度应力一般可忽略不计。但过了数日混凝土硬化（多余水分蒸发时引起的体积收缩）以后发生的收缩，将受到地基和结构边界条件的约束时才引起的拉应力，当该拉应力超过混凝土抗拉强度时，就会在混凝土内部产生裂缝。 表面裂缝与内部裂缝叠加起来，就可能贯穿结构的整个截面，造成严重危害。所以在施工及养护阶段应严格控制温升，对于强度要求较高的混凝土，水泥用量相对较多，水化热大，温升速率也较大，一般可达35℃左右，加上初始温度可使混凝土内部最高温度达到70～80℃，一般混凝土的热膨胀系数为10×10-6/℃，当温度下降20～25℃时造成的冷收缩量为2～2.5×10-4，而混凝土的极限拉伸值只有1～1.5×10-4，因而冷收缩常引起混凝土的开裂。 3.大体积混凝土温度监测 3.1测温仪器 我所采用JDC-2型便携式建筑测温仪，其主机分别与测温探头或测温线连接构成测温系统，可根据现场需要的测温点数量灵活配置。测温探头可直接测量混凝土拌和物温度及环境温度，测温线预埋在混凝土内部，适宜测量混凝土内部温度。JDC-2型测温仪的测温范围：-30℃～130℃，测温误差：≤0.5℃（与测温探头配合）；≤1.0℃（与测温线配合）。
大体积混凝土施工中混凝土温度计算 1、混凝土拌和温度 1.1混凝土不加冰拌和温度 设砼拌合物的热量系有各种原材料所供给，拌和前砼原材料的总热量与拌合后流态砼的总热量相等。 g s w c g s g g w s s w w w w c c c g g g s s s o m m m m T C T C m T C m T C m T C m T C T ωωωω++++++++++= o T --砼拌和温度（℃） w c g T T T T 、、、s --砂、石子、水泥、拌和用水的温度（℃） g s c m m m 、、--水泥、扣除含水量的砂及石子的重量（kg ） g s ωω、、w m --水及砂、石中游离水的重量（kg ） w c g C C C 、、、s C --砂、石、水泥及水的比热容（kJ/kg ·K ） 若c g C C 、、s C 取0.84，w C 取4.2，则公式简化为： g s w c g s g g s s w w c c g g s s o m m m m T T m T m T m T m T T ωωωω++++++++++= )(22.0)(22.0 也可用表格计算法,∑∑= mC mC T T i o 2、砂、石的重量是扣除游离水分后的净重。 1.2混凝土加冰拌和温度 为降低砼入模温度和砼的最高温度，常将部分水以冰屑代替，冰屑融解时要吸收335kJ/kg 的潜热（隔解热），可降低砼拌和温度。
g s w c g s w g g s s w w c c g g s s o m m m m Pm T T m T P m T m T m T T ωωωω+++++-++-+++= )(22.080)1()(22.0 P —加冰率，实际加水量的%，经验加冰率一般控制在25%~75% 砼拌和水中加冰量也可根据需要降低水温按下式计算： w w wo T T T X +?-= 801000 )( X —每吨水需加冰量(kg) T wo —加冰前水的温度（℃） T w --加冰后水的温度（℃） 2、混凝土出罐温度 3、混凝土浇筑温度 砼浇筑温度为砼拌和出机后，经运输平仓振捣等过程后的温度。 n o s o p T T T T θθθθ+??????+++-+=321)(( p T --砼浇筑温度 o T --砼拌和温度 ????n 321θθθθ、、--温度损失系数 4、混凝土绝热升温 假定结构四周无任何散热和热损失条件，水泥水化热全部转化成温升后的温度值，则砼的水化热绝对温升值： )1()(mt c t e C Q m T --= ρ )max ρ C Q m T c = )(t T --浇筑一段时间t ，砼的绝热温升值（℃） c m --每立方米砼水泥用量（kg/m 3 ） Q --每千克水泥水化热量（J/kg ） C --砼的比热 在0.84~1.05kJ/kg ·K 之间，一般取0.96kJ/kg ·K ρ--砼的质量密度。取2400 kg/m 3 e --常数为2.718
大体积混凝土测温方案及测温方法
X交通大学第一医院l号、2号高层住宅楼采用筏板混凝土基础，剪力墙结构，地上33层.地下2层（含夹层），建筑高度97.8 m，建筑面积72，469rn2。1号、20楼筏板混凝土总方量分别约为1 250m 3，筏板强度等级C35，抗渗等级P6。筏板混凝土厚度为600mm，基础梁l400mm，核心承台1 800mm。本筏板工程属于大体积混凝土。大体积混凝土施二r中要求控制混凝土内外温差，混凝土厚度小于2. 0m时，内外温差不宜大于25℃；对于厚度超过2.0m的混凝土，根据已有的经验，只要控制温度梯度小于12.5℃／m。可适当放宽内外温差至30~ 33℃，否则会产生温差裂缝。 1 大体积混凝土施工的技术要求 1.1 本工程大体积混凝±筏板的特点 （1）筏板要求具有足够的强度，达到设计强度等级C35。水泥、粉煤灰、膨胀剂等胶凝材料在水化过程中将放出大量的热量。 （2）筏板要求具有良好的抗渗性，因此，原材料要严格控制含泥量。在混凝土配合比设计中要加入优质的泵送减水剂，提高混凝土密实度，同时掺入膨胀剂，以补偿混凝土收缩。 （3）筏板要求具有良好的整体性，防止贯穿性裂缝产生，同时尽量减少浅层裂缝的出现。 1.2 大体积混凝±施工技术要求 本工程采用商品混凝土，l号楼于2O04年5月3日（16：30）至5日（16：00）一次浇筑完毕，混凝土浇筑期间环境温度为10~28℃。混凝土入模温度15—22℃。2号楼于2004年6月1日（4：30）至2
日（16：00）一次浇筑完毕，混凝土浇筑期间环境温度为16~29 ℃，混凝土入模温度22～3l℃。白天温度较高的时候只覆盖塑料布保湿，晚上温度较低的时候及时增加覆盖棉毡进行保湿保温养护；如遇大雨天则在混凝土上面再加盖塑料布，防止积水太多（不超过20mm）导致混凝土表面温度太低而加大温差。经过9d的温度监测，1号楼大体积混凝土筏板的内部最高温度从59.9 ℃降至40℃以下，表面温度相应降至30℃左右；2号楼大体积混凝土筏板的内部最高温度从64. 8℃降至40℃以下，表面温度相应降至30℃左右，已达到安全温度，可不对筏板混凝土进行温度监控。 2 测温方式 本工程采用计算机温度监控系统对X交通大学第一医院1号、2 号高层住宅楼筏板进行温度监测。 在混凝土浇筑以前，将下端封闭的测温套管（图1）固定在测温点平面位置上，并在套管的不同高度放置测温元件。通过热电转换，数据采集及处理，在计算机上监控混凝土的温度变化 测温点的平面布置按浇筑前后顺序、不同混凝土厚度等共布置6 个测温点。测温点在竖向测试3个深度处的温度：混凝土表层温度（距混凝土表面10cm高度处的温度）、混凝土中心温度（即1／2高度处的温度）和混凝土底部的温度（距混凝土底面20cm高度处的温度）。对厚度小于1000mm的测点只监测其内部温度即可 3 测温结果 从监视器自动形成的温度变化曲线可以看出：环境曲线显示一天中
大体积混凝土施工的主要技术难点是防止混凝土表面裂缝的产生。造成大体积混凝土开裂的主要原因是干燥收缩和降温收缩。处于完全自由状态下的混凝土，出现再大的均匀收缩，也不会在内部产生拉应力。当混凝土处在地基等约束条件下时，内部就会产生拉应力，当拉应力超过当时混凝土的抗拉强度时，混凝土就会开裂。 混凝土中水泥水化用水大约只占水泥重量的20%，在混凝土浇筑硬化后，拌合水中的多余部分的蒸发将使混凝上体积缩小。混凝土干缩率大致在(2-10) x 10-4范围内，这种干缩是由表及里的一个相当长的过程，大约需要4个月才能基本稳定下来。干缩在一定条件下又是个可逆过程，产生干缩后的混凝土再处于水饱和状态，混凝土还可有一定的膨胀回复。 值得注意的是早期潮湿养护对混凝土的后期收缩并无明显影响，大体积混凝土的保湿养护只是为了推迟干缩的发生，有利于表层混凝土强度的增长，以及发挥微膨胀剂的补偿收缩作用。 大体积混凝土浇筑凝结后，温度迅速上升，通常经3 d--5d达到峰值，然后开始缓慢降温。温度变化产生体积胀缩，线胀缩值符合△L=Lo? a?△T的规律，这里线胀缩值数取1 x 10-5(1/ 0C)。因为混凝土的特点是抗压强度高而抗拉强度低，而且混凝土弹性模量较低，所以升温时体积膨胀一般不会对混凝土产生有害影响。但在降温时其降温收缩与干燥收缩叠加在一起时，处于约束条件下的混凝土常常会产生裂缝，起初的细微裂缝会引起应力集中，裂缝可逐渐加宽加长，最终破坏混凝上的结构性、抗渗性和耐久性。 混凝土降温值=温度+水化热温升值－环境温度。其中温升值的影响因素主要有水泥品种和用量、用水量、大体积混凝土的散热条件(主要包括浇筑方法、混凝土厚度、混凝土各表面的能力和其它降温措施)等。 为尽量发挥混凝土松弛对应力的抵消作用，同时避免在混凝土硬化初期骤然产生过大的应力，应该减慢降温速度。一般规定，混凝土内外温差不大于25℃，降温速度不大于1.5 0C/ d。 该工程大体积混凝土的特点是： 1)基础厚1 .2 m ； 2)基础做了SBS防水； 3)混凝土一次浇筑3 800 m3； 4)混凝土强度等级C40。 1、混凝土配合比设计 对配合比设计的主要要求是：既要保证设计强度，又要大幅度降低水化热；既要使混凝土具有良好的和易性、可泵性，又要降低水泥和水的用量。 1)选用水化热低的32 .5 MPa矿渣水泥，水泥用量仅为340 kg/ m3。 2)大掺量I级粉煤灰(国外高达30 %)。掺量高达100 kg/ m3 ,占水泥用量的29%，占胶凝材料总量的21%。在大体积混凝土中掺粉煤灰是增加可泵性、节约水泥的常用方法。矿渣水泥本身就掺有20%一70%活性或惰性掺合料，再在矿渣水泥中掺近30%的粉煤灰，而且要配制大坍落度的C40混凝土，非常少见。这个掺量巳接近GBJ 146- 9。粉煤灰混凝土应用技术规范的规定的上限。 2、混凝土的浇筑方案选用 全面分层，采取二次振捣方案。混凝土初凝以后，不允许受到振动。混凝土尚未初凝(刚接近初凝再进行一次振捣，称二次振捣)，这在技术上是允许的。二次振捣可克服一次振捣的水分、气泡上升在混凝土中所造成的微孔，亦可克服一次振捣后混凝土下沉与钢筋脱离，从而提高混凝土与钢筋的握裹力，提高混凝土的强度、密实性和抗渗性。 全面分层，二次振捣方案就是当下层混凝土接近初凝时再进行一次振捣，使混凝土又恢复和易性。这样，当下层混凝土一直浇完42m后，再浇上层，不致出现初凝现象。此方案
5.1.4热工计算如下： 1）混凝土绝热温升 T h(t)=[m c×Q/(c×p)](1-e-mt) 其中t为龄期 m c――混凝土中水泥 (含膨胀剂) 用量（kg/ m3）; Q――水泥28天水化热； 不同品种、强度等级水泥的水化热表 c――混凝土比热，一般为—，计算时一般取(kJ/ p――混凝土密度，一般取2400（Kg/m3） e――常数，为 t――混凝土的龄期(天)； m――系数，随浇筑温度改变，查表可得。 系数 m 本工程C35S8混凝土拟采用配合比（经验配合比，根据实际配
合比在制定实施方案时重新计算）： 经计算得出不同龄期下的混凝土绝热升温T h,见下表： 2）t龄期混凝土中心计算温度 混凝土中心计算温度按下式计算： T1(t)= T j+ T h(t)×ξ(t) T1(t)―― t龄期混凝土中心计算温度 T h(t)―― t龄期混凝土绝热升温温 T j――混凝土浇筑温度，取值根据浇筑时的大气温度确定,根据预计浇筑时的气候条件，取T j=30℃ ξ(t)―― t 龄期降温系数 ξ(t)取值表
本工程ST1、ST2及裙楼底板厚度分别为4m、3.5m、1.5m，分别经计算T1(t)取值见下表： T1(t)取值表 3）保温材料计算厚度 保温材料计算厚度按下式计算： δ=×λx(T2-T q)×K b/λ(T max-T2) h――筏板厚度 λx ――所选保温材料的导热系数[W/（）] T2――混凝土表面温度 T q――施工期大气平均温度，取30℃ λ――混凝土导热系数，取[W/（）] T max――计算得混凝土最高温度 计算时取：T2-T q = 15--20oC，
大体积混凝土测温方案 一、概述 大体积混凝土是指混凝土结构物实体最小尺寸不小于１ｍ的大体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。 随着我国建筑技术的不断提高，大体积混凝土结构的应用也越来越广泛。大体积混凝土的截面尺寸较大，由荷载引起裂缝的可能性较小，但由于温度产生的变形对大体积混凝土却极为不利。 在混凝土硬化初期，水泥水化的同时释放出较多热量，而混凝土与周围环境的热交换较慢，所以混凝土内部的热量不断增加，使其内部温度不断升高，混凝土的体积膨胀变大。随着混凝土水化速度减慢，释放的热量也越来越少，积聚在混凝土中的热量由于热交换的进行逐渐减少，混凝土的温度降低，因而产生收缩。当此收缩受到约束时，混凝土内部产生拉应力（简称主温度应力），此时混凝土的强度较低，如不足抵抗拉应力时，混凝土内部就产生了裂缝。 此外，混凝土的导热系数相对较小。其内部的热量不易散失，而表面热量易与周边环境进行热交换而减少，从而温度降低，就形成混凝土内外的温差。如温差较大，则混凝土表里收缩不一致，也使混凝土开裂。 因此，在大体积混凝土中，必须考虑温度应力和温差引起的不均匀收缩应力（简称温差应力）的影响。而温度应力和温差应力大小，又涉及到结构物的平面尺寸、结构厚度、约束条件、周边环境情况、
含筋率、混凝土各种组成材料和物理力学性能、施工工艺等许多因素影响。故为了保证大体积钢筋混凝土施工质量，国家建设部于2010年颁布的《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）中第13.9.6条规定：“大体积混凝土浇筑后，应在12h内采取保湿、控温措施。混凝土浇筑体的里表温差不宜大于25℃，混凝土浇筑体表面与大气温差不宜大于20℃”。中华人民共和国住房和城乡建设部颁发的《大体积混凝土施工规范》（GB 50496-2009）中第5.5.1、5.5.3、6.0.1、6.0.2、6.0.3、6.0.6条及《混凝土结构工程施工规范》(GB 50666-2011)中第8.5.2、8.5.4、8.5.6、8.7.3、8.7.4、8.7.6、8.7.7条中都对大体积混凝土浇筑后的养护和测温作了明确的规定。 二、工程概况 XXX工程项目由XXX有限公司开发、XXX公司承建。该工程项目位于XXX。该工程包括1栋26层高层建筑，4栋32层高层建筑（高层建筑含一层地下室）。基础为筏板基础，筏板厚度为1600 mm，系大体积混凝土结构，混凝土设计强度等级为C40，抗渗等级为P6。 由于该工程筏板基础混凝土体积较大，混凝土设计强度等级较高，因此，在筏板基础大体积混凝土施工过程中因水泥水化产生的温度应力和由于混凝土干燥收缩而产生的收缩应力引起混凝土体积变形，而使混凝土结构极易产生有害裂缝。 为了有效的控制工程质量，不致因混凝土自身与外界条件产生的温差及收缩应力引起结构性裂缝，在大体积混凝土施工中除应按编制的大体积混凝土施工组织设计或施工技术方案施工外，同时还应对筏
大体积混凝土测温点布置原则： 一、大体积砼温度的控制不仅要控制内表温差（指砼中心最高温度与之相对应的砼表面温度之间的温差）和表面温差（指砼中心最高温度相对应的表面温度与环境温度之间的温差），更要控制砼的综合降温差（指砼内部的平均降温差）和降温速率（指砼中心温度或表面温度每天的降温幅度）。 二、砼的任一降温差都可以分解为平均降温差及非均匀降温差，前者产生外约束应力，是产生贯穿性裂缝的主要原因，后者引起自约束应力，主要引起表面裂缝。非均匀降温差主要是控制砼的内表温差。规范规定大体积砼的内表温差应控制在25摄氏度，该控制值是比较严格的，根据我们的工程实践，该值可根据工程实际情况适当放宽，这主要取决于砼的一些实际物理指标，如：不同龄期的弹性模量、松弛系数和抗拉强度。因此，在大体积砼施工前，对温度控制指标进行一些理论计算，对施工大有指导意义。 三、测温点的平面布置原则：1）平面形状
中心；2）中心对应的侧边及容易散发热量的拐角处。3）主风向部位。总之测温点的位置应选择在温度变化大，容易散热、受环境温度影响大，绝热温升最大和产生收缩拉应力最大的地方。 四、测温点的竖向布置：一般每个平面位置设置一组3个，分别布置在砼的上、中、下位置，上下测点均位于砼表面10厘米处，另外在空气，保温层中各埋设1个测温点测量环境温度、保温层内的温度。 大体积混凝土养护一般不少于7 d，并根据板中心混凝土温度变化及同条件养护的混 凝土试块强度确定养护周期。 混凝土的养护应采用保温，保湿及缓慢降温的技术措施，一般在浇筑在厚度大于 3 m 时，要求考虑在大体积混凝土内部设置冷却水循环降温措施，设冷却水管，并通过温度检测控制混凝土中心与表面的温度或混 凝土内部与冷却水的温度控制在25℃以内。 2.3 降低水泥水化热和变形
GB50496-2009 大体积混凝土施工规范 1 总则 1.0.1为使大体积混凝土施工符合技术先进、经济合理、安全适用的原则，确保工程质量，制定本规范。 1.0.2本规范适用于工业与民用建筑混凝土结构工程中大体积混凝土工程施工，不适用于碾压混凝土和水工大体积混土工程施工。 1.0.3大体积混凝土施工除应遵守本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。 2 术语符号 2.1 术语 2.1术语 2.1.1大体积混凝土mass concrete 混凝土结构物实体最小几何尺寸不小于1m的大体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土。 2.1.2胶凝材料cementing material 用于配制混凝土的硅酸盐水泥与活性矿物掺合料的总称。 2.1.3跳仓施工法alternative bay construction method 在大体积混凝土混凝土工程施工中，将超长的混凝土块体分为若干小块体间隔施工，经过短期的应力释放，再将若干小块体连成整体，依靠混凝土抗拉强度抵抗下一段的温度收缩应力的施工方法。 2.1.4永久变形缝deformation seam 将建筑物(构筑物)垂直分割开来的永久留置的预留缝，包括伸缩缝和沉降缝。 2.1.5竖向施工缝vertical construction seam 混凝土不能连续浇筑时，因混凝土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当
位置留置的垂直方向的预留缝。 2.1.6水平施工缝horizontal construction seam 混凝土不能连续浇筑时，因混凝土浇筑停顿时间有可能超过混凝土的初凝时间，在适当位置留置的水平方向的预留缝。 2.1.7温度应力thermal stress 混凝土的温度变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。 2.1.8收缩应力shrinkage stress 混凝土的收缩变形受到约束时，混凝土内部所产生的应力。 2.1.9温升峰值the peak value of rising temperature 混凝土浇筑体内部的最高温升值。 2.1.10里表温差temperature difference of center and surface 混凝土浇筑体中心与混凝土浇筑体表层温度之差。 2.1.11降温速率the descending speed of temperature 散热条件下，混凝土浇筑体内部温度达到温升峰值后，单位时间内温度下降的值。2.1.12入模温度the temperature of mixture placing to mold 混凝土拌合物浇筑入模时的温度。 2.1.13有害裂缝harmful crack 影响结构安全或使用功能的裂缝。 2.1.14贯穿性裂缝transverse crack 贯穿混凝土全截面的裂缝。 2.1.15绝热温升adiabatic temperature rise
大体积混凝土温度应力 计算 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】
大体积混凝土温度应力计算 1. 大体积混凝土温度计算 1）最大绝热温升值（二式取其一） ρ**)*(c Q F K m T c h += （3-1） )1(**)mt c t h e c Q m T --=ρ （ （3-2） 式中： T h ——混凝土最大绝热温升（℃）； M c ——混凝土中水泥用量（kg/m 3）； F ——混凝土中活性掺合料用量（kg/m 3）； C ——混凝土比热，取(kg ·K ）； ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）； e ——为常数，取； T ——混凝土龄期（d ）； m ——系数，随浇筑温度而改变，查表3-2 T h （3）= T h （7）= T h （28）= 2）混凝土中心计算温度 ） （）（）（t t h j t 1*ξT T T += （3-3） 式中： T j ——混凝土浇筑温度（℃）； T 1（t ）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）；
ξ（t ）——t 龄期降温系数，查表3-3同时要考虑混凝土的养护、模板、外加剂、掺合料的影响； j （t ）T 1（3）= T 1（7）= T 1（28）= 3）混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度 （1）保温材料厚度 ） （） （2max q 2x b --h 5.0T T T T K λλδ= （3-4） 式中： δ——保温材料厚度（m ）； λx ——所选保温材料导热系数[W/(m ·K)]； T 2——混凝土表面温度（℃）； T q ——施工期大气平均温度（℃）； λ——混凝土导热系数，取(m ·K)； T max ——计算的混凝土最高温度（℃）； 计算时可取T 2-T q =15~20℃，T max -T 2=20~25℃； K b ——传热系数修正值，取~，查表3-5。
大体积混凝土施工规范GB50496-2009讨论稿对测温的要求： 6温控施工的现场监测与试验 6.0.1大体积混凝土浇筑体里表温差、降温速率、环境温度及温度应变的测试，在混凝土浇筑后7天内，每昼夜可不少于24次；以后可按每昼夜6-8次进行测试，入模温度进行测量，每台班不少于2次。 6.0.2大体积混凝土浇筑体内监测点的布置，以真实地反映出混凝土浇筑体内最高温升、最大应变、里表温差、降温速率及环境温度为原则，一般可按下列方式布置： 1监测点的布置范围以所选混凝土浇筑体平面图对称轴线的半条轴线为测试区，在测试区内监测点按平面分层布置； 2在测试区内，监测点的位置与数量可根据温凝土浇筑体内温度场和应力场的分布情况及温控的要求确定，经理论计算基本可以确定温度场和应力场规律的可以将测点沿最不利位置布置； 3在基础平面对称轴线上，监测点位宜不少于4处，传感器布置应充分考虑结构的几何尺寸； 4沿混凝土浇筑体厚度方向，每一点位的测点数量，宜不少于5点； 5保温养护效果及环境温度监测点数量应根据具体需要确定； 6混凝土浇筑体的外表温度，应以混凝土外表以内50mm处的温度为准； 7混凝土浇筑体底面的温度，应以混凝土浇筑体底面上50mm处的温度为准。6.0.3测温元件的选择应符合以下列规定： 1测温元件的测温误差应不大于0.3℃（25℃环境下）； 2测试范围:-30～150℃； 3绝缘电阻大于500MΩ 6.0.4应变测试元件的选择应符合以下列规定： 1测试误差应不大于1.0με； 2测试范围:-1000~1000με； 3绝缘电阻大于500MΩ； 6.0.5温度和应变测试元件的安装及保护符合下列规定： 1测试元件安装前，必须在水下1m处经过浸泡24h不损坏； 2测试元件接头安装位置应准确，固定牢固，并与结构钢筋及固定架金属体绝热； 3测试元件的引出线宜集中布置，并加以保护； 4测试元件周围应进行保护，混凝土浇筑过程中，下料时不得直接冲击测试测温元件及其引出线；振捣时，振捣器不得触及测温元件及引出线。 6.0.6测试过程中宜及时描绘出各点的温度变化曲线和断面的温度分布曲线； 6.0.7大体积混凝土进行应变测试时，应设置一定数量的零应力测点。 按照以前的规范，对大体积混凝土测温实际要求不是很细，中冶在主持编制新的大体积规范，不知道正式版批了没有。 按传统做法：埋设上中下三点，下点离板底100mm，中间点局厚度中间，上点板顶以下100mm（也有观点应该就是表面的），这是垂直步点原则。 另外，从平面来看，应该根据构件特点（代表性）确定测温点的布置，不用太近，当然也不能太远，主要根据构件特点，平板我一般大概10m左右方格。 测温点的埋设方法，最简单就是埋设竖直测温管（铁的或PVC），个人认为此做法可能偏差较大，因为中间一般温度最高，但是热通过对流可能造成孔口温度高
大观天下二期高层西区1#楼工程大体积混凝土温控方案 湖北远大建设集团有限公司
1、工程概况 本工程基础筏板厚度为1400mm，砼强度等级为C35，抗渗等级为P6的抗渗砼。根据《砼施工手册》规定，砼结构单面散热厚度超过800mm，双面散热厚度大于1000mm的，预计其内部最高温度超过25℃的结构称为大体积砼结构工程，其施工应按大体积砼考虑。作为大体积砼，解决施工过程中混凝土产生的温度裂缝是大体积混凝土施工质量控制的关键之一，其施工的重点难点之一就是如何有效地控制混凝土温度变形裂缝的发展，从而提高混凝土的抗渗、抗裂、耐久性等性能。因而控制施工期间大体积混凝土内外温度差值，防止因混凝土内外温差过大而产生温度应变裂缝，显得尤为重要。 2、大体积混凝土温度控理论分析 大体积混凝土温度控制是确保大体积混凝土不产生微裂缝的主要因素，它必须由混凝土配合比设计、温度控制计算、混凝土测温以及混凝土的覆盖保温、养护等技术手段和措施才能实现。在绝热条件下，混凝土的最高温度是浇筑温度与水泥水化热温度的总和。但在实际施工中，混凝土与外界环境之间存在热量交换，故混凝土内部最高温度由浇筑温度、水泥水化热温度和混凝土在浇筑过程中散热温度三部分组成，如下图所示。
在施工中，我们主要控制的是混凝土内部温度和表面温度的差值、混凝土表面与环境温度的差值，使二种温度差值满足规范的要求，即通过合理措施有效地控制或降低混凝土的损益温度、绝热温升、浇筑温度，确保混凝土内外温度差≤25℃。经过对混凝土温度组成因素进行理论上分析，影响混凝土温度控制的主要因素如下： 1、混凝土绝对温升是指水泥水化热，选择适当品种水泥，以控制水泥水化热能，可有效控制混凝土绝对温升。 2、合理有效的保温措施可以降低混凝土的内外温度差值，达到设计温差要求，是大体积混凝土温度控制的关键因素之一。 3、环境温度过低，增加混凝土拌和温度，从而能有效地控制混凝土入模温度，是大体积混凝土温控关键因素之一。 3、大体积混凝土温度控制措施 通过对大体积混凝土温度控制理论分析，有效混凝土内外温差的主要措施如下：