预应力张拉数据表施记表11
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
预应力张拉施工质量控制要点 一、主要准备工作 1、专业队及管理人员配备，职责分工，技术方案的编制、报批、交底，张拉计算、复核、报审后交底，记录表选定、复制、交底。 2、材料设备采购计划。 3、进场材料检验试验：钢绞线、锚座、钢板、夹具（片）、工作锚、螺旋钢筋、灌浆料。 4、油压表、千斤顶（含单顶）检验与率定，灌浆用的压力表检验。 5、各种型号的工具锚、松张器、(30cm钢板尺)电源系统准备、灌浆管接头与阀门、灌浆称量器具其他常用工具。设备检修，试运转。 二、施工阶段的相关质量要求 1、清点数量：钢绞线束数、根数、丝数。 2、钢绞线（波纹管）位置：平面位置、长度、弯起（下）及角度。 3、管道破损检查、排气管设置及管口封口（严密）。 4、张拉锚座：型号、位置（含平立面角度）、灌浆口方向（上/下）。锚座紧贴模板且密封 5、固定端：钢板固定、P型锚紧贴。
6、螺旋筋：张拉端紧贴模板；固定端跨管道锁口布置。（相对管道轴线）居中设置并固定。 7、张拉槽口钢筋、普通钢筋处理，防止任意切割，张拉后尽量恢复原样。 8、钢绞线下料时检查外观，切割使用砂轮，严禁电焊、过流，以及防止焊渣飞溅。 9、超长（一般>35m）采用单根预紧张拉10%后改为钢束群张，保持钢束内每根钢绞线受力基本均匀。单根预张记录表单独使用，只是过程记录。 10、推荐使用智能张拉与自动灌浆，提高工艺控制水平和作业工效。 11、普通张拉：分级张拉并观察、记录、计算伸长量，与标准（应力、伸长值）比较确认。 张拉加压和回油过程，要均匀加（减）速，在高压前后更应平稳操作。对张拉后的钢绞线、工作锚端要加强保护，防止踩踏、撞击，严禁被加热。 12、检查锚固情况（有无断丝、滑丝现象），确认后用砂轮切割钢绞线。 13、灌浆：使用双槽搅拌设备，先水后风清洗管道，再灌浆。达到浓浆稳压20分钟卸阀。 控制灌浆压力和估算进浆数量，确保灌浆质量。 三、张拉记录中注意事项
25m预应力锚索张拉伸长量的控制 (中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟) 关键词：预应力伸长量 摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。 1、工程简介 浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。锚索锚头结构见下图。 2 2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为
202GPa，直径为15.24mm。 2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。 3、理论计算 3.1受力计算 单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定, 公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN 其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力; F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN 当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下： F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为： （F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。 在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。 当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2 设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1 F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058 F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461 当F3=130KN时; F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN 此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。同理:
专项施工方案审批表承包单位：合同号： 工程 箱 梁 张
拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁 预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2；
边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860× 75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况， 分级进行张拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01
预应力张拉监理控制要点 一．工程概况 二．预应力张拉(后张法)质量控制标准 2.1 预应力筋张拉后实际建立的预应力与设计规定值偏差的的百分率应符合下列规定: 1. 机械张拉:不超过-5%~+10%。 2. 预应力张拉实际伸长值与计算值偏差应在-5%~+10% 2.2 锚固时张拉端锚具变形和预应力筋的内缩量的允许偏差: 1. 钢丝束镦头锚具: 1mm。 2. JM锚具:夹钢筋: 3mm; 夹钢绞线: 5mm。 3. QM、OVM锚: 5mm。 2.3 预应力混凝土结构的允许偏差: 1. 截面尺寸: 宽、高: 5mm。 2. 侧向弯曲: 构件长度的1/1000,且不大于20mm。 3. 预应力筋预留孔道偏移: 5mm。 4. 锚固端铁板应与预应力筋垂直。 三. 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序(见图-3.3) 四. 预应力张拉质量控制方法(见表-3.4) 五. 预应力张拉质量控制要点 5.1 施工准备阶段的质量控制 1. 审查分包队伍资质。 2. 审查承包单位填报的预应力砼构件施工方案;重点应审查以下内容: (1) 张拉方案有二种,即:"逐层浇筑,逐层张拉"和"数层浇筑,顺序张拉",并根据张拉方案确定支撑设置层数。
图-3.3 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序
(2) 砼浇筑顺序。 (3) 理论伸长值的计算。 (4) 确保质量的措施,例如:防止管道偏位、锚板与预应力孔道不垂直、管道堵塞、砼裂缝、灌浆不密实的措施等。 (5) 预应筋张拉顺序。 3. 核验进场材料 (1) 预应力筋、锚具、波纹管出厂合格证及质量证明资料,新型锚具应有产品鉴定证书。
后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确 控制 2011年第1期SCIENCE&TECHNOLOGYINFORMATIONO建筑与工程0科技信息 后张法预应力钢绞线张拉锚下应力的准确控制 朱光业 (中铁十四局集团有限公司青岛工程分公司山东青岛266061) 【摘要】桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%.所以伸长值的计算及锚下应力的 控制就相当重要.本文结合实际施工过程,通过对后张法预应力预制箱梁中预应力钢绞线伸长值的计算及实际操作中锚下应力的准确控制.总 结出一套较适用于现场施工的使锚下应力准确达到设计应力的方法. 【关键词】后张法;预应力钢绞线;锚下应力;控制. 1工程概况 国道109线东察高速第三标段阿布亥沟大桥位于阿布亥沟与达 嘎沟与东查干呼素沟交汇处下游,桥梁与河流交角为6O.,半幅桥宽 13.0m,全长406.6m.阿布亥沟大桥为2O孔一2O米装配式部分预应力 砼箱梁桥,柱式桥墩,肋式桥台,钻孔灌注桩基础. 2结构设计形式 2O米预应力箱梁采用单箱单室斜腹板断面.梁高1.2m,混凝土设 计强度等级为C50.纵向预应力束N1,N2,N3分别采用低松弛钢绞线
配OVM15—3型,OVM15—4型和OVM15—3型锚具.钢束N1,N2,N3采用两端张拉. 预应力钢束采用ASTMA416—270级低松弛钢绞线.其抗拉标准 强度为Rby=1860MPa,锚下张拉控制力为k=O.75Rby=1395MPa. 3后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到以下两方面的因素 影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩 擦力,导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小. 因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的.《公路桥梁施工技术规范}(JVJ041—2000忡关于预应筋伸长值的计算按照以下公式: A~=PxLx[(1一e一(KL+0))/(KL+0)】/(AyxE(1) 式中: △r一各分段预应力筋的理论伸长值(mm); P——各分段预应力筋张拉端的张拉力,将钢绞线分段计算后.为 每分段的起点张拉力,即为前段的终点张拉力(N): I一预应力筋的分段长度(rrIIT1); Ay——预应力筋的截面面积(mm); Eg——预应力筋的弹性模量(MPa); 0——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之 和,分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad): x——从张拉端至计算截面的孔道长度,整个分段计算 时x等于L(m):
预应力张拉控制应力、引申量一览表 钢绞线公称直径Φ15.24mm，公称面积140mm2，标准强度R=1860Mpa,弹性模量E＝1.95X105 Mpa，实测公称面积140mm2，实测弹性模量E ＝2.02X105 Mpa。 理论伸长值ΔL′按下式计算： ΔL′=（PL/AyEy）*((1-e-(kl+μθ))/( kL+μθ)) ΔL′：预应力筋的理论伸长量，m； P：预应力筋张拉端的张拉力，N； L；预应力筋从张拉端至计算断面的孔道长度，m； Ay：预应力筋截面计算面积，mm2；钢绞线Φj15.24mm的公称截面面积140mm2。 Ey：钢绞线的弹性模量，取 2.02X105 Mpa（试验值）； K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取：0.0015； μ：预应力钢筋与孔道的摩擦系数，取：0．20； θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）张拉程序：O—→初应力（10%控制应力）—→控制应力δK（持荷2min）—→锚固 控制应力：σk=0.75X1860＝1395 Mpa 初应力σ初=10％Xσk=139.5 Mpa 单根钢绞线张拉控制力：F=σk A=1395X140=195.3KN
30M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 28M箱梁钢束伸长量一览表（单位：cm） 30米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
28米中跨钢束张拉力一览表（单位：KN） 计算：复核：监理：
计算：复核：监理：
下面是赠送的团队管理名言学习， 不需要的朋友可以编辑删除！！！谢谢！！！ 1、沟通是管理的浓缩。 2、管理被人们称之为是一门综合艺术--“综合”是因为管理涉及基本原理、自我认知、智慧和领导力；“艺术”是因为管理是实践和应用。 3、管理得好的工厂，总是单调乏味，没有任何激动人心的事件发生。
预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K 0.0015 (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预 应 力 张 拉 记 录 表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司 合同号：HRTJ-13 监理单位： 育才-布朗交通咨询监理有限公司 编 号：ZJ-082- 工 程 名 称 咸通分离式立交桥 构件名称 现浇箱梁 施 工 时 间 2010.1.18-2010.2.3 构件砼设计强度MPa 50 桩 号 K106+978.5 构件编号 1#梁肋 张拉检验时间 2010..2.7 张拉时试件强度MPa 54.4 54.0 56.7 张拉断面 千斤顶编号 111 张拉断面 千斤顶编号 222 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图 油表编号 3560 油表编号 1924 K 0.0015 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A 面) (B 面) 标定日期 2010.3.2 标定日期 2010.3.2 EP 195000mpa 此梁（板）为 6.7.8. 跨 箱 梁（板）： 单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 封锚情况描述：M12.5砂浆封锚 封锚严密 钢束 张拉断 面编号 记录 项目 张 拉 阶 段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长量（mm ） 总伸长 （mm ） 理论伸长量 （mm ） 允许偏差值（mm ） 张拉伸长率（%） 滑断丝 情况 处理情况 编号 股数 10%δk 20%δk 100%δk 超张拉 N2a 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.8 6 322 633 646 ±38.8 -2.01 无 伸长量（mm ） 315 309 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.1 8 311 伸长量（mm ） 314 311 N2b 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.6 7 341 656 646 ±38.8 +1.54 无 伸长量（mm ） 335 328 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.0 3 315 伸长量（mm ） 312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波 日期：2010..2.7 监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇 日期：2010..2.7
张拉控制应力 张拉控制应力是指预应力钢筋在进行张拉时所控制达到的最大应力值。其值为张拉设备（如千斤顶油压表）所指示的总张拉力除以应力钢筋截面面积而得的应力值，以σcon表示。 张拉控制应力的取值，直接影响预应力混凝土的使用效果，如果张拉控制应力取值过低，则预应力钢筋经过各种损失后，对混凝土产生的预压应力过小，不能有效地提高预应力混凝土构件的抗裂度和刚度。如果张拉控制应力取值过高，则可能引起以下问题： （1）在施工阶段会使构件的某些部位受到拉力（称为预拉力）甚至开裂，对后张法构件可能造成端部混凝土局压破坏。 （2）构件出现裂缝时的荷载值很接近,使构件在破坏前无明显的预兆,构件的延性较差。 （3）为了减少预应力损失，有时需进行超张拉，有可能在超张拉过程中使个别钢筋的应力超过它的实际屈服强度，使钢筋产生较大塑性变形或脆断。 张拉控制应力值的大小与施加预应力的方法有关，对于相同的钢种，先张法取值高于后张法。这是由于先张法和后张法建立预应力的方式是不同的。先张法是在浇灌混凝土之前在台座上张拉钢筋，故在预应力钢筋中建立的拉应力就是张拉控制应力 σcon。后张法是在混凝土构件上张拉钢筋，在张拉的同时，混凝土被压缩，张拉设备千斤顶所指示的张拉控制应力已扣除混凝土弹性压缩后的钢筋应力。为此，后张法构件的σcon值应适当低于先张法。 张拉控制应力值大小的确定，还与预应力的钢种有关。由于预应力混凝土采用的都为高强度钢筋，其塑性较差，故控制应力不能取得太高。 根据长期积累的设计和施工经验，《混凝土结构设计规范》规定，在一般情况下，张拉控制应力不宜超过下表的限值。 张拉控制应力限值 注：1.表中fptk为预应力钢筋的强度标准值，见，《混凝土结构设计规范》附录2附表2-8； 2.预应力钢丝、钢绞线、热处理钢筋的张拉控制应力值不应小于是0.4 fptk。 符合一列情况之一时，表中的张拉控制应力限值可提高0.05 fptk： （1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能，而在使用阶段受压区内设置的预应力钢筋；
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
空心板梁张拉控制应力计算 一、计算依据 1、《杭州湾跨海大桥南岸接线工程第十合同段施工图设计》（D册、E册） 2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTJ023-85)(简称 《设计规范》) 3、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)(简称《施工规范》) 4、《简明施工计算手册》(第二版，江正荣)(简称《计算手册》) 5、《建筑施工手册》(第四版，江正荣)(简称《施工手册》) 二、计算过程 根据《设计规范》第5.2.5条的规定，确定先张法空心板梁的预应力筋的控制应力时，应计算如下： ⑴、预应力筋回缩和拼装构件的接缝压缩引起的应力损失σs2； ⑵、混凝土加热养护时，预应力筋与台座之间的温差引起的应力损失σs3； ⑶、预应力筋的应力松弛引起的应力损失σs5； ⑷、混凝土的收缩和徐变引起的应力损失σs6。 设计图纸空心板预制张拉控制应力为1395MPa。根据《施工手册》和《计算手册》张拉控制应力σcon允许值说明中，为部分抵消由于应力松弛、摩擦、张拉端锚具变形引起的及张拉台座之间的温差因素产生的应力损失，σcon允许提高0.05f ptk(预应力筋极限抗拉强度标准值)。 1、张拉端锚具变形引起的应力损失σs2 设张拉控制应力调整值为σcon，先张空心板梁预制张拉锚固采用的是带螺母的锚具，张拉端与锚固端之间的距离为86m。根据《设计规范》第5.2.7
条的计算公式： σs2=∑△l×E y/l(其中E y=1.95×105MPa) σs2=1×1.95×105/86000=2.267(MPa) 2、混凝土加热养护时，预应力筋与台座之间的温差引起的应力损失σs3 因空心板梁预制施工时，我合同段采用土工布覆盖洒水养护，不采用蒸汽养生，故不考虑温差引起的应力损失，故意σs3=0。 3、应力松弛引起的应力损失σs5 先张空心板梁预制张拉时采用超张拉工艺，根据《设计规范》第5.2.10条，由钢筋松弛引起的应力损失为： σs5=0.045σcon 4、应力损失后的张拉控制应力调整值 设控制应力调整值σcon在考虑张拉端锚具变形引起的预应力损失及应力松弛引起的预应力损失后，钢绞线的应力为1395MPa，即：σcon-2.267-0.045σcon=1395 解得 σcon=1463.1（MP a）＜0.8 f ptk=1488（MP a） 符合设计规范要求，故取σcon=1463.1（MP a）。
预应力张拉施工方案控制要点 一、工程简介： K14+612天桥主桥量体采用预应力混凝土现浇箱梁，单箱单室，斜腹板断面，梁高1.406米，底宽为3.5米，顶宽为7.5米，梁体长为50米（两孔）； 二、预应力钢绞线主要技术指标： 箱梁为单向预应力混凝土结构，混凝土强度为C50，箱梁纵向预应力钢束采用高强低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为1860Mpa，公称直径15.24mm，公称截面积139mm2,钢绞线张拉锚下控制应力0.75f pk=1395Mpa，即：腹板束M15-18张拉控制力为3490.29KN；顶板束BM15-5，单根张拉控制力为193.9KN。 三、预应力钢绞线张拉主要技术要求： 1、钢束张拉采用张拉力与伸长量双控的原则，当预应力钢束达到张拉控制吨位时，实际伸长值与理论伸长值的误差不得超过±6%。 2、预应力张拉做到：“三同心、两同步、三控制”即：预留孔道、锚具、千斤顶三者同心；同时达到同一荷载值，不同步率控制在10%以内；控制好油表读数，钢绞线伸长量、持荷时间。 3、预制箱梁中钢束均采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也采用两端张拉，并采用逐根对称均匀张拉。腹板钢束张拉顺序为N2-N3-N1。NI、N2、N3、和B1、B2钢束
伸长量分别为337mm、338mm、343mm和65mm，最长钢束51.304米。 四、施工准备： 1、设备：两台液压式（YCW4000型）穿心顶及配套设备，检查表、顶是否和标定的一致，油表精度不低于1.5级，并处于良好的工作状态； 2、配备安装张拉设备的提升设备（汽车吊）； 3、千斤顶额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍。所用于张拉钢绞线的设备、工具均已标定（附后）； 4、现浇主梁预应力钢束必须待混凝土强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天，并有同等条件养护的试件强度报告，是否满足张拉所需的天气条件，方可张拉； 5、构件端部预埋锚垫板与锚具接触处的焊渣、毛刺、砼残渣等应清除净，千斤顶上的工具锚及限位板孔位与构件端部工作锚的孔位排列要一致，接触面要密贴； 6、锚板锥孔中涂少量润滑剂（如退锚灵），即有利于工作夹片的跟进和退锚，又有利于锚具的多次锚固。检查夹片是否完好，沟槽内杂物需清理干净，工具夹片为三片式，工作夹片为三片式； 7、张拉现场已进行安全防护，并有明显的标志； 8、并对张拉施工的人员进行安全、技术交底； 9、成立预应力张拉施工领导和后勤保障小组； 10、有处理突发事件的解决方案及措施。
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
T梁预应力张拉控制 摘要：预应力结构广泛应用于铁路、公路、桥梁、房建等领域，根据各个专业的差异性，都有比较完善的技术规范和工艺。但是由于铁路提速梁施工中的预应力施工相关规范不全，现场施工时各个施工单位计算依据也不尽相同，经常有超限情况。本文就现场实际对铁路T梁预应力张拉控制进行专项研究，提出符合实际的计算和复核方法。 关键词：T梁预制张拉应力控制 前言 考虑预应力广泛的应用于桥梁建筑等各种构件中，并且随着市场的拓展将有更为广阔的前景，但因施工技术不到位、控制不严密或检测手段落后等多种因素综合影响，使得预应力的使用反而受到限制。 预应力张拉是T梁预制工序中的特殊工序，又是关键工序，它的施工优劣直接决定T梁的整体施工质量。根据调查研究，国内同类桥梁预应力张拉主要存在三大通病：超张、欠张、同步率不良。因此，针对以上通病，通过洛张电化洛阳枢纽三座特大桥预制T梁预应力结构工程实践，进行了实际的记录和归纳，为能在预应力设计、施工和检测方面取得更好的效果提供实践依据。。 二、工程概况 预制梁，结构类型为：有碴轨道后张法预应力混凝土T型梁，混凝土强度等级为C55，单线由两片梁组成、双线由4片梁组成，施工图号为32米：通桥(2005)2101-Ⅰ；预应力管道采用采用抽拔橡胶管成孔，纵向预应力筋采用公称直径15.2mm的钢绞线，用自锚式拉丝体系锚固，采用夹片式锚具，预施应力按初张拉和终张拉两个阶段进行。横向预应力筋采用钢绞线，单线梁采用低回缩锚具锚固，双线梁采用普通夹片式锚具。预应力管道采用抽拔管成孔。 三、技术的先进性和技术难点 3.1技术的先进性 目前国内的同类施工很多，但由于施工水平、人员素质、机械设备的差异，并没有比较完善和成熟的预应力张拉控制工艺。而相关施工规范对与这道关键工序的说明也不是很详细，只有“超（欠）张不得大于5％”、“理论伸长量与实际伸长量之差不得大于6％”和“同步率不得大于10％”三项，而没有对应的施工规范。 课题目标是总结归纳详细可行的施工工艺。 3.2技术难点
K8+840石坝中桥预应力空心板张拉控制计算 根据国道106线浏阳市大瑶至界口公路改建工程施工图设计第二合段下册石坝中桥施工图说明、图S4-5-12～图S4-5-21以及公路桥梁施工技术规范要求，计算如下： 1、 预应力平均张拉力计算公式： ()(1) kx p P e P kx μθμθ -+-= +① 式中： p P —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） x —从张拉端至计算截面的孔道长度 μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数 θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数 2、 预应力筋的理论伸长值L ?： p p p P L L A E ?= ② 式中： p P —预应力筋的平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） p A —预应力筋的截面面积（mm 2） p E —预应力筋的弹性模量（N/mm 2） 3、 预应力筋张拉端的张拉力P ： m p P R A =③ 式中： m R —由钢铰线试验报告提供的抗拉强度 4、 将公式①③代入公式②： ()()(1)(1)()kx kx p p p P e L RL e L kx A E kx E μθμθμθμθ-+-+--?=?=++ 5、 由公路桥涵施工技术规范附表G-8取：0.0015,0.25k μ==。由钢铰线试验报告 得：1920m R Mpa =。由钢铰线出厂合格证明得：195p E Gpa =。由图纸得： 127.828,15656,15607x m L mm L mm ===。
⑴ 3束钢铰线理论伸长值： 9(0.00157.8280.25)180 3 192015656(1) 150.99 (0.00157.8280.25)19510180 e L mm ππ-?+? ?-?= =?+??? 钢铰线一端理论伸长值175.4L mm ?=。 ⑵ 4束钢铰线理论伸长值： 4(0.00157.8040.25)180 3 192015607(1) 151.54 (0.00157.8040.25)19510180 e L mm ππ-?+? ?-?= =?+??? 钢铰线一端理论伸长值275.7L mm ?=。 6、 钢铰线单根公称直径140mm 2 ⑴ 3束钢铰线张拉力119201403806400806.4m p P R A N KN ==??==，即张 拉力1806.4P KN =时，钢铰线一端理论伸长值175.4L mm ?=，根据千斤顶标定报告得荷载与油压表读数的线性回归方程知： ① 千斤顶编号904121（100T ），油压表编号30068K ： 20.05190.0504(R =0.9999y x =+相关系数） 806.4,0.0519806.40.050441.903x KN y Mpa ==?+=当时。 ② 千斤顶编号904121（100T ），油压表编号30178K ： 20.05190.04601(R =0.9999y x =+相关系数） 806.4,0.0519806.40.0460141.898x KN y Mpa ==?+=当时。 根据公式②知：10%20%p p P P ??、的力得到理论伸长值为10%L 20%L ??、。 张拉力为10%p P ?时：L=10%L=10%75.4=7.54mm ??? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=7.54×（±6%）=±0.452mm 。 张拉力为20%p P ?时：L=20%L=20%75.4=15.08mm ??? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=15.08×（±6%）=±0.905mm 。 张拉力为100%p P ?时：L=75.4mm ? 实际张拉控制值与理论控制值在±6%，即控制值=75.4×（±6%）=±4.524mm 。 ⑵ 4束钢铰线张拉力1192014010752001075.2m p P R A N KN ==??==，即张 拉力11075.2P KN =时，钢铰线一端理论伸长值175.7L mm ?=，根据千斤顶
甘肃省S15线成县至武都段高速公路建设项目中交一公局桥隧工程有限公司CW3合同段 30米预制箱梁预应力张拉专项质量控制措施 2012年8月
30米预制箱梁预应力张拉专项质量控制措施 1、原材料要求 钢筋及钢绞线应具备原制造厂的质量证明书，其品种、规格、性能和质量应符合设计要求，并按相关要求进行检验，其各项指标应符合规范要求。 2、预应力下料长度 预应力钢绞线下料长度按下式计算，并通过试用后再行修正。 L=l+2l1+nl2+2l3 式中：L——钢绞线下料长度； l——锚垫板间孔道长度； l1——锚具高度； l2——张拉千斤顶支承端面到槽形槽口外端面间的距离（包括工具锚高度）； l3——长度富余量（一般可取700mm）； n——两端张拉为2 预应力钢绞线应梳整分根、编束，每隔1～1.5m绑扎铁线，使编扎成束顺直不扭转。编束后的钢绞线应顺直按编号分类存放。搬运时，支点距离不得大于3m，端部悬出长度不得大于1.5m。为便于操作，在穿入端套锥形穿孔器，采用人力穿束。
3、预应力孔道施工 ⑴、波纹管的安装与定位 波纹管：外观检查应清洁，无锈蚀，无油污，无孔洞，咬口无开裂、无脱扣等损坏。 留设孔道是预应力后张法构件制作中的关键工序之一。所留孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺，端部的锚垫板应垂直于孔道中心线。 波纹管相连接采用大一号的波纹管长300mm套筒形式联结，两端用宽5～7cm胶带缠紧。对电焊时施工不慎造成的孔洞也用胶带缠好。 采用定位网法控制张拉管道位置不超出设计位置误差，定位网沿孔道纵向设置，用φ8圆筋弯制成U形环并在上部加短钢筋焊接成型。当梁体钢筋在制梁台座绑扎后，将波纹管穿入定位网孔眼，并保证孔道顺直无死弯。定位钢筋每50cm设置一道，曲线段应适当加密，使曲线圆顺。定位网孔应大于管道外径2～3mm，确保波纹管位置正确。预留管道位置允许偏差为10mm。检验方法采用尺量，全面检查管道位置并记录。 ⑵、锚垫板和螺旋筋的安装 按图纸设计提供的位置，利用锚垫板上的预留孔用M6螺栓
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 中国中铁二局 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
（DK6+190.0）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算 计算： 复核： 审核： 中铁二局股份有限公司 成都至蒲江铁路站前工程项目经理部 2014.05 成都
目录 1编制依据 ........................................... - 1 - 2 适用范围........................................... - 1 - 3工程概况 ........................................... - 1 - 4设计预应力损失 ..................................... - 2 - 4.1预应力损失计算参数............................. - 2 - 4.2工程实例 ...................................... - 2 - 4.2.1管道摩阻系数的测定........................ - 2 - 4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定................ - 4 - 5张拉控制应力的调整.................................. - 5 - 5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力................. - 5 - 5.1.2计算施工锚下控制应力......................... - 6 - 5.2计算的结果与分析............................... - 7 -
YT-Ⅰ型桥梁预应力张拉 自动控制系统 一、概述 YT-I型桥梁预应力自动张拉系统是为满足预制梁张拉而设计的，该设备可同时驱动1对或2对千斤顶，构成平衡的双向张拉，也可单侧2锚或4锚张拉。张拉过程采用微电脑预设张力工艺，自动完成初张拉及整个张拉过程。张拉期间的平衡自动完成，伸长值显示及张拉数据完备。 二、系统结构 YT-I型桥梁预应力自动张拉系统由1对千斤顶（2个）或2对千斤顶（4个），2台或4台电动液压站、2或4个液压传感器、2或4个位移传感器、控制器和1套标准力校正系统等组成，实现张拉过程的自动化，其中在电动液压站上安装液压传感器，在千斤顶上安装位移传感器。
1、系统结构框图（图1） 图1、2个千斤顶2套液压站控制系统结构框图 2、工作原理 YT-I型桥梁预应力自动张拉系统的工作原理是：首次使用时，操作人员通过人机界面（HMI）进行系统的标定，即将随机的标准力校正系统与张拉设备同时使用，启动张拉设备，对张拉过程中各个张拉拉力量程段进行标定，可标定12点，标定结束后，系统自动剔出千斤顶摩阻、液压系统等环节中压力对拉力的影响，形成液压系统的压力关联曲线。 张拉设备完成标定后，操作人员输入各段张拉拉力值及停留时间等参数，可以启动张拉过程。在张拉过程中，系统将一台千斤顶设为了主千斤顶，另一台为从千斤顶，从千斤顶一直跟随主千斤顶的变化。PLC时刻通过数据采集器读取主从千斤顶的压力信号和位移信号，并以主千斤顶的力信号为目标，控制从千斤顶的阀组，保证从千斤顶与主千斤顶的拉力的一致性。位移信号作为系统的参考和张拉的辅助参数，当位移变化量过大，即张拉速度过高时，调节主千斤顶的张拉速度。当力信号和位移信号有冲突时，提示进行人工干预。