任务要求： 码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa ，Mh —16—30门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。 一．拟定码头结构型式和尺寸 1． 拟定沉箱尺寸： 船舶吨级为20000吨，查规得相应的船型参数： 设计船型 总长 （m ） 型宽 （m ） 满载吃水 （m ） 183 27.6 10.5 即吃水为10.5米。 其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为： 1.1510.51 2.1D kT m ==?=， 设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。由于沉箱定 高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。 综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ??=??。 下图为沉箱的尺寸图：
2．拟定胸墙尺寸： 如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m，对于停靠小型河船舶的码头不小于0.5m。此处设计胸墙的顶宽为 1.0m。设其底宽为5.5m，检验其滑动和倾覆稳定性要否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性） 设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计
高水位时的抗倾稳定。 沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为3 23.5/kN m ，水下为3 13.5/kN m ，则在设计高水位时沉箱的自重为： ()][()5.511 1.51 1 1.5 1.5 5.5123.5 3.11 1.5 5.51 3.113.5 2 4.6 4.[{]62 }G -=?+???-?+?+?+-???（）则 227.83G kN =。 自重G 对O 点求矩： G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =?+?-??+（）（） 。 考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷 载为： 25010 178.5714 q kPa ?== 。 （此处近似用朗肯土压力进行验算）朗肯主动土压力系数： 224545350.()7)(=2Ka tan tan ?=-=-。 则其土压力分布如上图： 如上图，其各点的土压力强度为： ()()()()()01112=0.27178.5748.21; 10.2718 1.5178.5755.5; 120.2718 1.59.5 3.1178.5763.46. a b P Ka h q kPa P Ka h q kPa P Ka h h q kPa γγγγ+=?==+=??+==++=??+?+= 则其土压力为： ()()0.5 1.548.2155.50.5 3.155.563.46262.17E KN =??++??+=。 作用点至墙底的距离为： 221148.21 4.6 2.37.29 3.10.57.96 3.10.50.57.29 1.5 3.11 (())3=2.203y E m = ??+??+???+???+ 。则土压力对墙前O 点的弯矩值为： 262.17 2.2576.77M KN m =?=。 综上：G =733.56576.77M kN m M KN m >= ，即说明在高水位时胸墙能保持抗倾稳定。 即胸墙的尺寸为：顶宽为1.0m ，底宽为5.5m ，高为4.6m 。 则码头的结构形式及尺寸如图：
中交第一航务工程局有限公司 沉箱吊装受力计算书 工程名称：中委合资广东石化2000吨/年重油加工工程产品码头项目部 计算内容：沉箱吊装 审核：校核：计算：
1、沉箱重心计算 图1-1沉箱断面图 图1-2沉箱平面图 表1-2沉箱材料和体积矩计算表
沉箱重量:M=ρV=2.5×198.3=495.75t 沉箱重心:Xc= 1258.95/198.3=6.35m Yc =1110.09/198.3=5.60m 2、沉箱吊装计算 1）主钢丝绳受力计算 沉箱受力简化入图： 2250 2450 F1 F2 G 图1-3隔墙受力简化图 起吊后方块处于平衡状态， 根据受力平衡可得出：F 1+F 2=1.3G ，1.3为动力荷载系数，G=4850KN.............① 根据力矩平衡可得出： 设前沿每根钢丝绳拉力为F 前，后沿每根拉力为F 后，根据力矩平衡得 2.25F 1=2.45F 2...............................................② 解由①、②式得 F 1=3290KN ；F 2=3015KN 根据吊装采用4点吊按3点吊计算可以得出单根销子单侧受力： F 前=F 1/3=1097KN ；F 后=F 2/3=1005KN 因前侧吊孔受力较大，且前后墙所用钢丝绳用同一行型号，故只对前墙钢丝绳进行验算。 钢丝绳安全系数取5，采用公称抗拉强度为1770MPa 的6×37钢丝绳。 五金手册得公称抗拉强度为1770MPa 的6×37纤维芯钢丝绳直径100mm 的在5倍安全系数下容许拉力为5840KN ，满足要求。 2）销子受力计算 销子采用Q345直径210mm 的圆钢。
中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核：
锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。
模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm
中运河大桥15#深水桥墩基础施工方案 第一章沉箱施工方案 一、工程概况 徐州310国道中运河大桥改建工程，横跨中运河，河床常年流水，每年的10月至次年的6月为枯水季节，流速平缓，主河槽水深7m～10m左右。主墩承台为矩形结构，15#主墩承台尺寸为1240×770cm,高度300 cm。承台顶标高16.83米,地面标高为24米，常水位标高20.50米。由于该墩的桩基施工采用了围堰筑岛，根据地质情况以及现场的地理条件,我部对上半部开挖到标高18米，距承台底标高13米还有5米之深，而且地质情况为透水性较好的流砂，通过方案比选采用基坑大开挖配合下沉箱法施工最为适宜。即：利用挖掘机，将原来筑岛围堰面挖至标高为18米处，并在基坑一定位置打上钢桩，整平并夯实基底，放出沉箱位置线，实施沉箱下沉方案。另由于受地理位置限制，我部根据工程的实际情况对沉箱的形式作进一步的革新，采用分节预制钢筋砼沉箱，并预埋螺栓与上部双壁拼装式钢沉箱结合的施工方案，这样减少了对大型重型起重设备的依赖，同时又减少了围堰高度，我们认为较为经济合理。 二、围堰施工方案 根据施工段中运河水域水流特点，决定对15#墩承台施工采用砼沉箱与双壁钢沉箱结合施工。这种结构具有很好的整体性和刚性，而且自重比较大，下沉时不怕翻砂，施工十分安全可靠等优点。（附方案图）
三、组合沉箱施工方法 1、组合沉箱构造简介 根据组合沉箱的使用功能，可以将整套沉箱分为刃脚、钢筋砼沉箱、组合钢沉箱、吊装系统等几部分。 (1)沉箱钢刃脚 沉箱钢刃脚为楔形框架结构，高度为0.８～1.5米，上口宽度为0.9米，比上部的砼沉箱外周分别宽１０cm，在下沉过程中可以为上部沉箱的下沉减少一定的摩擦力。充分采用现有的钢模板，面板向外焊成沉箱钢刃脚形式，内部连接采用10#槽钢并在刃脚内部预先焊接与上部砼沉箱连接的结构钢筋，内部浇筑C25砼。 （2）钢筋砼沉箱 通过受力计算和承台设计尺寸以及考虑沉箱下沉过程中的位置偏差，钢筋砼沉箱平面尺寸比承台四面实际尺寸各大30cm，厚度为80cm。分节预制高度则根据实际施工时的具体情况决定，最后以不超过承台顶设计标高为准。第一节沉箱的钢筋要与下部刃脚的预埋钢筋通过焊接连接，最后一层砼浇筑时需根据上层双壁钢沉箱的螺孔位置预埋两排螺栓。（设计施工图和配筋图见附件） (３)双壁组合钢沉箱 沉箱采用双壁结构，采用现有的钢模板由10＃槽钢和6mm钢板焊制而成。根据现场起重能力将内模竖向分为上、下二节，二层高度均为2m，每层模板按2m长分块，内模的竖向加劲肋为12＃槽钢，间距100cm，横向加劲肋为两个背向的12#槽钢，间距80cm。内模面板
港口码头的沉箱及预制块体施工技术研究 发表时间：2018-11-02T14:48:28.667Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第20期作者：王文 [导读] 本文分析港口码头结构特点，重点研究港口码头的沉箱及预制块体施工技术。 中交四航局第二工程有限公司广东广州 050000 摘要：经济全球化促进了经济的飞速发展，尤其是海洋运输行业，因为海洋运输行业的飞速发展，对港口码头的建设也相应有了更高的建设要求，作为海洋行业的装卸平台，港口码头在海洋运输行业中，有着十分重要的地位。正是因为码头具有普通建筑所不具备的特殊功能，因此，在码头建设的过程中，和普通建设工程具有着相当大的差别，码头建筑具有更为特殊的技术要求标准以及建筑工程质量要求，在码头建筑施工的过程中，因为施工环境相对特殊，在港口码头施工的过程中，不仅仅需要特别注意施工技术工艺水平的发挥，还需要时刻关注建筑细节，确保港口码头的施工质量。对此，本文分析港口码头结构特点，重点研究港口码头的沉箱及预制块体施工技术。 关键词：港口码头；沉箱施工；预制块体施工 1港口码头结构特点分析 港口码头作为河运的重要载体，做好港口码头的建设应当严把质量关。港口码头的结构特点决定了其有一部分是分布在水下的，而在水下部分的建设过程中会受到复杂水流等因素的影响，致使港口码头建设中所面临的不确定因素大为增加。港口码头的结构特点决定了港口码头建设过程中所面临着施工难度大、施工标准要求高等的特点。在港口码头的建设过程中根据其特点可以将其分为主体和附属两大结构部分，而主体结构部分在一些特殊性质的码头中又分为码头上、下结构两大部分。在港口码头的施工过程中需要根据各部结构特点及施工中所面临的问题采取针对性的措施，提高港口码头的建设质量。 2港口码头的沉箱施工技术要点 2.1基床抛石施工 （1）安设导标，进行准确定位。港口码头施工时，需布设导标和定位船，重点把控抛石、夯实、补夯等环节的施工质量。导标设立有两点：基床中心导标和顶面坡肩边导标，抛石处需布设定位船，确定定位船的位置处无回淤情况，或控制回淤厚度≤30cm。（2）试抛：基床抛石施工前期需开展试抛工作，并合理把控块石漂流和水深、水流速等因素的关系，结合施工场地地质环境条件和水流情况准确定位抛石船。抛石施工时，需实时进行探水、对标工作，并认真记录抛石过程，结合实际场地情况选取最佳抛石方法，粗抛、细抛或两者结合等，抛石原则是宁低勿高，需预留10%夯沉量。抛石作业完成后，需开展平面图和断面图的绘制工作。（3）基床夯实：基床夯实前期，需由专业潜水员完成基床粗平调整，控制误差为±15cm，基床粗平后可开展夯实工作。夯实过程中，需结合基床厚度以分层分段方式进行基床夯实，控制每层厚度基本一致，测量人员需实时做好对标、探水工作，并于打夯平面准确绘制打夯点。基床夯实施工方式是纵横向均邻接压半锤，夯实次数为2遍。为避免因倒锤发生而引起基床局部漏夯、隆起等问题，夯实后需开展反复检测工作，借助水准仪进行夯实测量，控制平均沉降量≤30mm，若沉降量>30mm，需再次进行夯实，直至满足设计要求。（4）补夯：待完成夯实作业后，当补抛块石面积>1/3，构件底面积或连续面积>30m2，且块石厚度>0.5m时，需进行补夯作业。 2.2沉箱施工要点 2.2.1沉箱安设定位 沉箱在安设时，需借助全站仪和GPS完成沉箱标高的坐标的准确定位，结合沉箱的吃水深度选取最佳潮位，利用施工船舶的顶推和卷扬机完成沉箱的运送，准确移位到安设位置，并于已安设沉箱和待安设沉箱的接缝位置悬挂4个手动葫芦，按照缝隙需求适当修正沉箱间的木方结构。 2.2.2手拉葫芦的安放 本工程在安装沉箱时，使用了4个起重量为10t的手拉护理，各个手拉葫芦钩之间的可以调整的距离为0.96~3.96m。为了可以更好地对沉箱峰宽和前沿线距离进行控制，本工程设计使用钢丝绳对临近沉箱的手拉葫芦和吊鼻进行连接，然后由安装人员手动对4个手拉葫芦钩间距离进行调整，最佳间隔距离应保持在2.5m。 2.2.3沉箱就位 因为工程施工过程中沉箱的纵向高差会对顶面缝宽造成影响。所以要根据实际高差合理的新选择闸板，并控制好缝宽尺寸。本工程在施工时，使用经纬仪来对沉箱前沿线进行控制，并对手拉葫芦的间隔距离进行手动调整，保证沉箱可以前后进行移动，直至沉箱可以安放到确定位置。 2.2.4沉箱的注水施工 待沉箱运送到指定位置后，完成基本准备后，开启水泵或加水阀，对沉箱进行注水而使其平衡下沉。整个下沉过程中，需实时对沉箱位置、水平度进行测量、校验、调整，当沉箱底部距离基床面达到0.2m时，暂停注水不间断测量校核、调整沉箱位置及水平度，至沉箱底与基床面约0.2m时，暂停注水，利用全站仪和GPS完成沉箱标高和坐标的准确定位，确保其满足设计要求后，继续注水直至沉箱完全坐落于基床面上，待测量复核全部达标后，关闭水泵或加水阀。 2.2.5沉箱的回填施工 作为沉箱施工的最后一步，沉箱回填主要是为了保证沉箱的稳定性。条件允许时，沉箱安设后暂停1~2个低潮位，再次测量校验沉箱坐标和标高，达标后开始沉箱回填，要控制沉箱回填砂的均匀性，利用水冲法使箱内振冲达中密状态。 3港口码头的预制块体施工技术要点 安装预制块体也是一项重要的工艺操作，主要包括以下几方面内容： （1）测量安装。确定栅栏板、扭王字块安装基线，并要参照设计安装具体位置与陆上控制点进行安装，控制安装位置与高程可使用全站仪，为了使安装作业更加高效、准确进行，取得更显著的安装效果，可以在低平潮时进行，以减少外界环境对安装造成的干扰。 （2）安装栅栏板。栅栏板的安装要在垫层块石抛埋并成型以后进行，可以使用50t的汽车吊陆上安装，对于A、B型的栅栏板，需要由潜水员的配合完成吊装作业，然后对水下栅栏板位置进行调整，可以避免吊装偏差过大。同时，配合使用25t的轮胎吊与平板车将栅栏运输
第一章 扶壁式结构稳定性计算 由设计说明书可知，500吨级泊位设有系缆柱的结构段受到的水平力较大，故取这一段扶壁式结构进行稳定性验算。 1.1设计条件 1.1.1设计船型 长×宽×吃水=68.0m ×10.8m ×2.9m 1.1.2 结构安全等级 采用二级 1.1.3自然条件 （1） 设计水位及码头高程 设计高水位：19.62m 设计低水位：17.83m 码头前沿面高程：19.7m 码头前沿底高程：14.14m （2）波浪： 陆集港建于京杭大运河上，水流平缓，故不考虑波浪作用。 （3）地质资料 见设计说明书。 （4）地震设计烈度 8度 1.1.4 码头作用标准值 （1）码头后方堆载为整体计算时20kpa 。 （2）剩余水压力：按扶壁式码头墙后水位比墙前水位高30cm 计算。 1.1.5建筑材料的重度和内摩擦角标准值 γ：重度；γ'：浮重度；?：内摩擦角。 混凝土：γ=233 /m kN ，γ'=133 /m kN 回填土：γ=19.33 /m kN ，γ'=9.33 /m kN ，c = 0kpa 1.2码头作用分类和及计算 计算段长度5m 。 1.2.1 结构自重力（永久作用）： 1.2.1.1设计高水位（19.62m ）：码头结构见图1-1,1-2 计算结果见表1-1
图1-1 扶壁式码头结构断面 表1-1 设计高水位情况下的结构自重力 设计高水位自重（KN）力臂 (m) 力矩(KN*m) C30砼3.14*1.5^2*0.8*23+0. 08*5*5*13+1.92*5*5*1 3= 780 4 3119.984 C25加石砼139*14 =1946 4 7784基础自重合计2725.99610903.98干砌块石护面0.7*2.25*5*15=118.125 块石（2.25*2+8*1.5）*5*11=907.5 基床自重合计3751.625 1.2.1.1设计低水位（17.83m）：码头结构见图1-1,1-2 计算结果见表1-2
目录 第一章设计资料 ------------------------------------- 3 第二章码头标准断面设计------------------------ 5 第三章沉箱设计 ------------------------------------- 11 第四章作用标准值分类及计算----------------- 15 第五章码头标准断面各项稳定性验算------- 44
第一章设计资料 (一)自然条件 1.潮位： 极端高水位：+6.5m；设计高水位：+5.3m；极端低水位：-1.1m； 设计低水位：+1.2m；施工水位：+2.5m。 2.波浪： 拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米（不考虑波浪力作用）。 3.气象条件： 码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北~北北西向，其次为南南东~东南向。 4.地震资料： 本地的地震设计烈度为7度。 5.地形地质条件：
码头位置处海底地势平缓，底坡平均为1/200，海底标高为-4.0~-5.0m 。根据勘探资料，码头所在地的地址资料见图1。 图一 地质资料 (二) 码头前沿设计高程： 对于有掩护码头的顶标高，按照两种标准计算： 基本标准：码头顶标高=设计高水位+超高值（1.0~1.5m ）=5.30+（1.0~1.5）=6.30~6.80m 复核标准：码头顶标高=极端高水位+超高值（0~0.5m ）=6.50+（0~0.5）=6.50~7.00m (三) 码头结构安全等级及用途： 码头结构安全等级为二级，件杂货码头。 (四) 材料指标： 拟建码头所需部分材料及其重度、内摩擦角的标准值可按表1选用。
目录 第一章设计资料------------------------------------- 3 第二章码头标准断面设计------------------------ 5 第三章沉箱设计------------------------------------- 11 第四章作用标准值分类及计算----------------- 15 第五章码头标准断面各项稳定性验算------- 44
第一章设计资料 (一)自然条件 1.潮位： 极端高水位：+6.5m；设计高水位：+5.3m；极端低水位：-1.1m； 设计低水位：+1.2m；施工水位：+2.5m。 2.波浪： 拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米（不考虑波浪力作用）。 3.气象条件： 码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北~北北西向，其次为南南东~东南向。 4.地震资料： 本地的地震设计烈度为7度。 5.地形地质条件： 码头位置处海底地势平缓，底坡平均为1/200，海底标高为-4.0~-5.0m。根据勘探资料，码头所在地的地址资料见图1。 图一地质资料
(二)码头前沿设计高程： 对于有掩护码头的顶标高，按照两种标准计算： 基本标准：码头顶标高=设计高水位+超高值（1.0~1.5m）=5.30+（1.0~1.5）=6.30~6.80m 复核标准：码头顶标高=极端高水位+超高值（0~0.5m）=6.50+（0~0.5）=6.50~7.00m (三)码头结构安全等级及用途： 码头结构安全等级为二级，件杂货码头。 (四)材料指标： 拟建码头所需部分材料及其重度、内摩擦角的标准值可按表1选用。 (五)使用荷载： 1.堆货荷载： 前沿q1=20kpa；前方堆场q2=30kpa。 2.门机荷载： 按《港口工程荷载规范》附录C荷载代号Mh-10 -25 设计。 3.铁路荷载： 港口通过机车类型为干线机车，按《港口工程荷载规范》表7.0.3-2中的铁路竖向线荷载标准值设计。 4.船舶系缆力： 按普通系缆力计算，设计风速22m/s。
码头稳定性验算 （一）作用效应组合 持久组合一：设计高水位（永久作用）+堆货门机（主导可变作用）+波谷压力（非主导可变作用） 持久组合二：设计高水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+堆货门机（非主导可变作用） 短暂组合：设计高水位（永久作用）+波峰压力（主导可变作用） 不考虑地震作用去1 （二）码头延基床顶面的抗滑稳定性验算 根据《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）第3.6.1规定 应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时：按（JTJ290-98）中公式（3.6.1-4）计算。 01 ()()E H E qH P B G E V E qV u BU d E E P G E E P f γγγψγγγγψγγ++≤ +++ 应考虑波浪作用，波浪力为主导可变时： ()()f E P E G E P E qV E Bu u V E G d qH E B P H E ψγλγγ γψγγγ γ+++≤ ++1 o 短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5.2.7计算 f P G P Bu u G B p )(0λλλλ-≤ 式中：o γ——结构重要系数，一般港口取1.0； E γ——土压力分项系数；取1.35 PW γ——剩余水压力分项系数；取1.05 PR γ——系缆力分项系数；1.40 ψ——作用效应组合系数，持久组合取0.7； V H E E 、——码头建筑物在计算面以上的填料、固定设备自重等永久作用所产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值； W P ——作用在计算面以上的总剩余水压力标准值； RH P ——系缆力水平分力的标准值； qV qH E E 、——码头面上的可变作用在计算面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值； RV P ——系缆力垂直分力的标准值； G γ——结构自重力的分项系数，取1.0；
日照港石臼港区南区焦炭码头工程 D型沉箱预制 施 工 方 案 编制日期：2011年03月01日
一、编制依据 1．日照港石臼港区南区焦炭码头工程直立式护岸D型沉箱模板图（2010年10月）2．水运工程质量检验标准（JST 257—2008） 3．水运工程混凝土施工规范（JTJ 268-96） 4、水运工程混凝土质量控制标准（JTJ 269-96） 二、工程概况 本次施工为日照港石臼港区南区焦炭码头工程沉箱预制部分，共有32个D型沉箱。沉箱尺寸，长×宽×高：21.25m×14.675m×18.3m。沉箱前墙有趾，宽度为1m，后墙顶部有墙外加强角，沉箱具体尺寸见附图。沉箱混凝土用量为996.16m3，顶面以下3.4m 混凝土强度等级为C35F250,方量为165.71m3；其余为C30，方量为830.45m3。钢筋用量为120.91t，总重为2440.59t。 三、施工总平面布置： 沉箱预制在日照港石臼港区干船坞沉箱预制场进行预制，沉箱平面布置和顺序见附图。 四、工期及质量目标 工期计划：2011年03月05日开工，2011年11月02日竣工，工期共为243天。 本工程质量目标：按照《水运工程质量检验标准》（JTS257-2008）评定达到“合格”标准，满足施工图的技术要求。 六、施工总部署 本工程沉箱预制共32个。沉箱预制地点在日照港石臼港区干船坞沉箱预制场施工。 本工程共加工4套模板，一套底模（高度为3m），二套标准层模板（高度为4m），一套顶层底模（高度为3.3m）。 1、施工组织安排 （1）沉箱预制采用水平分层的施工方法，沉箱分5层预制，底层高度均为3m；标准层为4m，顶层为3.3m。 （2）沉箱预制采用1套底模，2套标准层模板,1套顶层进行施工。外模采用整体式大片钢模板，采用5mm钢板作面板；芯模采用5mm厚钢板作板面，均以型钢作为模板骨架。外模大片吊装，内模采用吊装架整体支立、抽芯。 （3）钢筋施工采用在钢筋制作场地加工钢筋,底板钢筋现场绑扎，墙体钢筋采用预
第一章港口设计基本资料 一．港口 港口是具有水陆联运设备和条件，供船舶安全进出和停泊的运输枢纽。是水陆交通的集结点和枢纽，工农业产品和外贸进出口物资的集散地，船舶停泊、装卸货物、上下旅客、补充给养的场所。由于港口是联系陆腹地和海洋运输(国际航空运输)的一个天然界面，因此，人们也把港口作为国际物流的一个特殊结点。 在中国沿海港口建设重点围绕煤炭、集装箱、进口铁矿石、粮食、陆岛滚装、深水出海航道等运输系统进行，特别加强了集装箱运输系统的建设。政府集中力量在、、、、、和等多个港口建设了一批深水集装箱码头，为中国集装箱枢纽港的形成奠定了基础；煤炭运输系统建设进一步加强，新建成一批煤炭装卸船码头。同时，改建、扩建了一批进口原油、铁矿石码头。到2004年底，沿海港口共有中级以上泊位2500多个，其中万吨级泊位650多个；全年完成集装箱吞吐量6150万标准箱，跃居世界第一位。一些大港口年总吞吐量超过亿吨，港、港、港、港、港、港、港、港八个港口已进入集装箱港口世界50强。
二．沉箱码头设计基本资料 某港口根据发展需要，拟建一个2000DWT的钢铁码头，共3个泊位。该工程为顺岸式平面布置形式。经过方案比选，决定采用重力式沉箱码头形式。沉箱填料采用块石，沉箱后填料采用块石、中砂，沉箱顶面以上填中砂。 (1).船型 规划设计时按以下设计船型考虑 (2).结构安全等级 结构安全等级为二级 (3).自然条件 1.水文条件
施工水位：2.0m；设计风速(取台风过境情况时最大风速)：V x=V y=25m/s；水流速度：V=1.5m/s；波浪高度：H1%=2.40m/s；波浪周期：T=3.3s 2.地质资料 码头所在地为淤泥粘土地基，地基承载力设计值[σ]=240kPa；码头设抛石机床，抛石机床承载力设计值[σr]=600kPa。 混凝土沉箱与抛石基床摩擦系数设计值为f=0.60；抛石基床与地基摩擦力系数设计值为f=0.38。 3.地震基本烈度为6级。 (4).码头面荷载 1.堆货荷载：q=30kPa，距码头前沿 2.6m，共3m。 2.门机荷载 荷载代号：M n-3-25，最大起重量10t，最大幅度25m，自重145t，轨距10.5m，支腿纵距10.5m，荷载250kN。 (5).材料重度标准值
四、沉箱结构内力结构 （一）承载能力极限状态下的内力计算 1.沉箱前面板： 1）前面板受由外向里的荷载作用时（短暂状况）： 经计算比较，沉箱施工期下沉中，当箱内灌水1.5l （ 3.7)l m =沉箱吃水12.9T m =时，所受的荷载最大。 根据()29098JTJ -第3.7条规定，面板所受水压力的分项系数取永久作用中静水压力的分项系数，取1.2，根据图1-3-6计算前面板的受力情况 68.68 1.282.46()P kPa =?= 根据()29098JTJ -第6.2.7条规定，面板以上1.5l 区段按三边固定一定简支板计算， 1.5l 区段以上按两端固定的的连续板计算，其前面板的计算简图见图1-3-8,、图1-3-9。 2）前面板受由里向外的荷载作用时（持久状况）： 根据图1-3-4，使用期前面板在设计低水位受波谷压力和贮仓压力作用时计算的前面板受力情况： 图中贮仓压力的分项系数取1.35； 波谷压力的分项系数取1.5. ()() 12 5.69 1.3510.53 1.523.4813.92 1.35 3.64 1.523.64P kPa P kPa =?+?==?+?= 其计算简图见图1-3-10，图1-3-11。区段划分及计算图式同上。 2.沉箱前地板计算： 设计高水位、短暂状况，在永久作用与波峰压力、地基反力等共同作用时，底板所受作用效应最大。 根据()29098JTJ -第6.2.8条和6.2.9条的规定，底板按四边固定板计算。底板的受力图式见图1-3-7. 根据()29098JTJ -第3.7.1条规定，底板计算的分项系数分别取： 贮仓压力取1.35；动水浮托力取1.5； 底板自重取1.3；基床反力取1.35； 底板受力情况： () ()1247.50 1.357.5 1.39.35 1.559.8547.50 1.357.5 1.316.73 1.548.78P kPa P kPa =?+?-?==?+?-?= 其底板的计算简图见图1-3-12。 3.内力汇总：沉箱前面板、底板的内力计算，采用电算程序进行，其计算结果列于1-3-12。 4. 内力汇总表 表 1-3-12。
港口码头工程中沉箱及预制块体的施工技术 发表时间：2019-04-28T09:25:16.343Z 来源：《基层建设》2019年第5期作者：梁俊生[导读] 摘要：近年来，随着经济社会的不断进步和发展，国内水陆交通运输行业的发展态势也越来越好，在这个建设过程中，港口码头的建设作为水陆交通运输中的重要组成部分，其建设质量直接关系着水上运输行业正常运行，要加强对码头建设的技术监督管理。 广州港工程管理有限公司广东广州 510730 摘要：近年来，随着经济社会的不断进步和发展，国内水陆交通运输行业的发展态势也越来越好，在这个建设过程中，港口码头的建设作为水陆交通运输中的重要组成部分，其建设质量直接关系着水上运输行业正常运行，要加强对码头建设的技术监督管理。本文以实际的工程施工为例，首先介绍了港口码头的沉箱概况，然后探讨沉箱的回填等工作。对其技术进行分析研究，以为日后的港口码头建设提供 坚实的基础，提升其建设质量，为国家的交通发展提供一定的参考和借鉴。 关键词：沉箱施工技术；港口码头工程；预制块体；施工技术随着经济社会的不断进步和发展，城市基础设施的建设也成为人们关注的重要话题，再加上人们生活质量的提高，对于设施的建设要求和质量要求也越来越高，而港口码头的发展近年来得到迅猛的进步。因此，要加大对码头建设的重视程度，增强对码头建设质量的关注度，积极完善工程中沉箱及预制块体的施工技术，对模板的材料进行合理正确的选择，优化浇筑质量，对混合料的配比进行严格的审核，加强对设施设备的管理工作，妥善处理有关设备，加强沉箱的出移、安装和回填工作，将工作的运行控制在合理的范围内，实现接缝处理，对混凝土的养护工作也要做到全面，防止不必要的问题出现，提升建设质量和水平。 1.工程简单介绍 该港口码头主要是由3个部分组成的，分别是突堤码头、护岸码头以及顺岸码头。不同的码头具有不同的施工特点，在实际的施工中也需要进行相应的设置。其中，护岸的主要结构主要是斜坡式的结构，南侧护岸主要结构也主要是抛理块石。而在顺岸码头中，采用的结构主要是预制块体结构以及卸荷板的结构形式，长度大约是385m，突堤部分的主要结构形式是沉箱结构的形式，其长度是大约是222m，宽是62m。 2.港口码头的沉箱 本文根据实际的工程项目，结合工程中的具体结构，在仔细分析研究的基础上决定工程沉箱的预制需要分为4层进行浇筑，使用钢板作为模板的材质，在内膜部分，需要采用吊装架整体支力的施工工艺和拆除工艺，而在外膜部分，使用的是大片吊装的施工工艺。在进行混凝土搅拌的过程中，要尽量避免混凝土搅拌对周围环境造成影响。因此，本次工程中，混凝土搅拌主要集中在搅拌方法的研究上，要严格控制混凝土的配比，按照设计的要求规范进行，对于随意更改配比的人员要进行相应的处理，严格按照标准施工。另外，在进行接缝处理的过程中，需要有效控制相邻两层之间的接缝质量，在对混凝土的每一层进行浇筑之前，都需要将表层的浮浆去掉，并要在混凝土的强度达到一定标准后，合理进行冲毛处理工作。最后，要对混凝土进行正确的养护工作，养护时间不宜过长，也不应过短，最少需要2周，要对沉箱的表面进行防腐工作，采用正确的方式对沉箱进行养护。 3.对沉箱进行出移、安装和回填 3.1沉箱出移方案 要对沉箱的出移制定详细的方案，沉箱出移是最基本的工程要求，因此，必须重视这一基础工作，制定完善的出移方案，选择最佳方案，提高施工质量。在进行施工的时候，要对沉箱的规格进行及时的测量，确定好高压气囊的参数，分别是长度11m，直径为1.2m。要重视施工方法的正确使用，在气囊就位充气的时候，要保证气囊的摆放时处于平行的状态，要将气囊放在规定的沉箱底部，还要保证气囊的气压处在均衡的状态中。在这一过程中，需要注意的是，要将接应气囊放在沉箱的前面，在对气囊中使得气体进行放出的过程中，要保持均匀，要让气囊平稳的落下，等到所有的气体排放出来后，再将气囊抽出，并收拾好钢丝绳和卷扬机，做好沉箱的出移工作。 3.2沉箱的安装 沉箱的安装要保证安装位置的准确性，还要保证安装的效果和质量。所以，在进行安装的过程中，要做到精准定位，利用GPS进行定位，将沉箱放在规定的位置，然后将其缓慢的进行下放工作，要通过沉箱的底部进行灌水工作，当沉箱处于蓄水的时候，还要注意观察控制标杆的变化。待这些工作达到相关的要求时，就可以将沉箱放置到相应的正确位置上。在对沉箱位置进行测量的过程中，可以采用相关方法进行矫正，常见的就是浮吊的方式，当矫正完成的时候，就可以进行进一步的下放工作，直到沉箱下放到基床面。与此同时，在对沉箱位置进行矫正的过程中，如果发现沉箱下放的位置偏移处在一定的范围之内，就需要潜水员下水，并对沉箱底部和基床的吻合状况进行观察，并采取相应的措施进行解决，以确保沉箱下放工作的有效性，保证沉箱可以精准无误地完成安装工作。 3.3沉箱内的回填 在对沉箱进行回填的时候，此次涉及到的工程沉箱数量有43件，这些工程沉箱的回填物料主要是砂、混合倒滤层等，每个回填物的应用比例按照实际工程的要求具有不同的应用量。因此，在进行回填施工的时候，就需要专业的人员对沉箱内的填砂高度进行专业的测量，防止砂用量过多或者过少对工程形成影响，通过测量人员的专业审核，可以及时发现问题并采取针对性的措施进行解决。要根据工程施工的实际情况，对回填物料进行仔细的检查，确保其质量，要保证材料的质量通过相关检验标准才能进入施工现场，充分保证材料的有效性和可靠性。 4.预制块体的施工技术分析 在对预制块体进行安装的过程中，首先就要做好端线和边线的安装工作，要应用全站仪将二者的控制点牵引到预制块体上，制定相应的固定点，并由专业的潜水员完成水下安装工作，在这一过程中，要成分利用全站仪的功能，充分发挥其作用。潜水员通过对基床的仔细检查之后，确保没有问题的情况下进行安装，一旦发现淤泥厚度超出范围，就需要将淤泥进行清除。在施工前，要反复测量和计算核定码头的初始位置，精准完成第一块预制块体的安装，然后依次对后续的预制块体进行定位安装。要注意风量对吊装安装的影响，防止水流作用的影响。在完成预制块体的安装后，还要进行相应的再检查工作，保证后方回填的顺利进行，避免不必要的事故发生，按照预制块体的质量标准进行规范施工，要验收的过程中，一旦发现不合格的施工现象，立即采取措施，及时上报监理处，进行相应的调整工作，验收合格后方可进行后续施工，要充分保证施工质量，提高建设水平，进一步推动我国港口码头工程的可持续发展，促进沉箱即预制块体安装技术的优化升级。
五、整体稳定性验算 按照《港口工程地基规范》第5.1.3条规定，取极端低水位进行验算。计算采用费伦纽斯提出的圆弧滑动法。 土层资料见表5-4-48。 表5-4-48 土层资料 土质 平均顶面标高 (m) 平均厚度(m) 容重 3(/)kN m γ粘聚力 (/)C kN m 内摩擦角()?° 淤泥质粉质粘土 -8.00 2.35 18.0 4 14 粉砂 -10.35 4.00 18.0 0 33 砾砂 -14.35 3.47 18.0 0 32 粉质粘土 -17.82 3.47 19.0 10 24 卵石 -21.29 3.47 18.0 0 45 淤泥质粉质粘土 -22.09 0.80 39.0 20 18 砂质粘土 -25.74 3.65 19.0 38 21 最危险滑动面圆心位置的确定： 最危险滑动面圆心位置是任意的，因此求得的K 值并不代表建筑物的最小稳定系数。需计算一系列的圆心位置和半径。因此，初选圆心位置，以最小半径R(对重力式码头而言就是圆弧通过岸壁后趾的总半径)，求出1O 对应稳定安全系数1K 。然后通过1O 作水平线，沿此直线在1O 的左右逐次取圆心2O 、3O 、4O 等，直到做出一圆心n O ，其左右的安全系数均比它大为此。通过n O 作垂线，沿此直线在n O 的上下逐次取圆心，及其对应稳定安全系数，直到做出一圆心m O 其上下的安全系数均比它大，与m O 相应的安全系数即为所求最小安全系数min K 。（如图5-4-13） 根据大量计算分析，发现最危险的滑弧中心、荷载和滑动面及水底下的深度之间存在着一定的关系（如图5-4-14），据此作出表5-4-49。 图5-4-13 码头圆弧滑动示意图
****码头初步设计 一、设计概述 该码头为业主码头，主要用于液体化工品的进出口，为泉州三宏化纤有限公司解决化纤、纺织生产所需的原材料的运输，又可提供码头仓储服务，拓展公司的发展空间，并为本地区和相邻石化工业服务。根据业主要求，拟建一个5000吨级液体化工码头泊位和一个2000吨级液体化工码头泊位。 拟建码头设计方案根据工可报告的审查批复及业主要求，码头岸线前沿在批准的规划红线基础上前移12米，码头泊位总长度266米，采用重力式结构，泊位南部设6米×6米的系缆墩，通过钢引桥与后方永久性护岸及陆域相连。北部临时护岸采用斜坡式结构，形成陆域面积12.22万平米。 本项目水工部分的设计内容主要包括码头和护岸部分：自然条件分析、货运量及船型、总平面布置、装卸工艺、水工结构、码头配套附属设施（供电照明、通信、给排水、消防、环保）及相关投资概算等。 二、自然条件分析 1、地理位置 **** 2、风 年平均风速6.1m/s，常风向NE，频率27.2%，次常风向ENE和NNE，频率分别为12%和10.53%。本区季风明显，一年中6~8月以南
风为主，其他各月以东北风居多，强风向NE，最大风速27m/s，阵风最大风速大于40m/s。 3、雾 山腰气象站资料统计，年平均雾日数8天，最多12天，多出现在2~5月，夏季雾甚少。 4、水文 拟建工程海域的潮汐性质属正规半日潮（采用筑港零点为基准面）。设计高水位 6.45m（高潮累积频率10%） 设计低水位 -0.02m（低潮位累积频率90%） 极端高水位 7.70m（五十年一遇） 极端低水位 -0.86m（五十年一遇） 5、波浪 （1）设计波要素 重现期为50年一遇，设计高水位6.45m的波要素。 主波向ENE，H1%=2.99m，H4%=2.52m，T=5.67s 主波向SE，H1%=2.69m，H4%=2.27m，T=5.45s （2）泊稳情况 本港区除受台风影响外，在一般天气情况下，水域的波浪不大，泊稳情况良好。波浪影响港口作业平均为14.2天。 船舶作业条件： 2000吨级船舶波浪：横浪H4%不大于0.6m；顺浪H4%不大于0.6m； 5000吨级船舶波浪：横浪H4%不大于0.8m；顺浪H4%不大于1.0m。
沉箱结构施工方案(上) 2010-08-31 10:34 目录 第一章工程概况及特点 2 第一节工程概况 2 第二节工程特点 3 第二章支护结构的选型 3 第三章施工部署 4 第一节施工布置 4 第二节现场用电布置 4 第三节工期安排 5 第四节施工准备 5 一、技术准备 6 二、生产准备 6 第四章施工组织机构及主要管理人员 7 第一节组织管理机构 7 第五章主要项目的施工方法 7 第一节施工测量 8 第二节沉箱结构辅壁制作 9 第三节下沉方法 15 第四节下沉挖土方法 16 第五节下沉到位、封底技术 17 第六节沉箱结构辅壁下沉施工常遇问题及处理方法 18 第七节油罐施工 20 第六章施工质量的保证措施 21 第七章安全施工保证措施 23 第八章施工现场治安与防火管理措施 25 附图 27 油罐基础开挖、支护施工方案 第一章工程概况及特点 第一节工程概况 本工程建筑面积90平方米，预制管桩承台基础，剪力墙结构，内施50m3钢油罐2个，整个建筑物埋于地下5.5米深。 本工程根据现场地质概况来看，可知其地质情况较为复杂。根据业主提供的地质报告、地貌属三角洲冲击平原。本工程岩土层由上而下划分为人工填土层、三角洲冲击层、残积层及基岩，现简述如下： （1）人工填土层（Qml） 以耘土为主，主要分布在地表面。呈软塑状、较薄，层厚0.5米。 （2）三角洲冲击层（Q4）ml 该层在场区稳定分布。土性主要为淤泥、粉性粘土或粘土，淤泥质粉质粘土，粉土、粗砂，顶板埋深0.5米，层厚为26.50~31.1米。下部粗砂层承载力较大可选做拟建物基础持力层。 淤泥分布稳定，流塑，较厚，层厚为9.00~15.00 米，Fk=32Kpa。