设计题目：热风炉设计计算
一、热风炉的燃烧计算
燃烧计算采用《热能工程设计手册》（汤蕙芬，范季贤主编，机械工业出版社，1999.3）P.60上所提供的计算方法来计算。
选用燃煤的应用及成分为：C y:52.69 H y:0.80 O y:2.36 N y:0.32 S y:0.47
A y:35.36 M y:8.00
1.煤燃烧的理论空气量计算：
标态下1Kg固体燃料完全燃烧所必须的理论空气量V0(Nm3/Kg):
V0=0.0889(C y+0.375S y)+0.265(H y-0.126O y) (1-1)
将C y=52.69，S y =0.47 H y=0.8和 O y=2.36代入上式（不需带%），可得：
V0=0.0889（52.69+0.375×0.47）+0.265（0.8-0.126×2.36）
=4.83Nm3空气/Kg煤
当空气量用质量表示时，理论空气量m0(Kg空气/Kg煤)为：
m0=1.293V0 (1-2)
将V0=4.83 Nm3/Kg代入，可得：
m0=1.293×4.83=6.25Kg空气/Kg煤
2. 煤燃烧的实际空气量和过剩空气量计算：
煤燃烧的实际空气量计算：
V k=αV0=1.3×4.83=6.28Nm3空气/Kg煤 (1-3)
m k=1.293×6.28=8.12 Kg空气/Kg煤
煤燃烧的过剩空气量计算：
ΔV k=6.28-4.83=1.45 Nm3空气/Kg (1-4)
Δm k=8.12-6.25=1.87 Kg空气/Kg煤
3. 标准状态下完全燃烧，无过剩空气时煤燃烧的烟气量计算：（1）.二氧化物V RO2(Nm3/Kg):
二氧化物包括CO2和SO2:
V RO2=1.866C y/100+0.7S y/100 (1-5)
将C y=52.69和 S y=0.47代入上式，可得：
V RO2=1.866×52.69/100+0.7×0.47/100=0.99Nm3/Kg煤
CO2的分子量为44，空气的平均分子量为29，根据理想气体状态方程，CO2气体在标准状态下的密度为：
44×1.293/29=1.962Kg/Nm3
SO2的分子量为64，则SO2气体在标准状态下的密度为：
64×1.293/29=2.854Kg/Nm3
在本工况条件下，二氧化物是以CO2为主，二氧化物气体在标准状态下的密度可以CO2气体密度来计算，即γRO2=1.962Kg/Nm3。
当二氧化物气体用质量表示时，二氧化物气体量m RO2(Kg/Kg)为： m RO2=1.962 V RO2（1-6）
m RO2=1.962 ×0.99=1.94KgCO2气体/Kg煤
（2）.水蒸气V H2O0(Nm3/Kg):
V H2O0=0.111H y+0.0124W y+0.0161V0 (1-7)
将H y=0.80,M y=8.00和V0=4.83代入上式，可得： V H2O0=0.111×0.80+0.0124×8.00+0.0161×4.83=0.27Nm3/Kg
煤
H2O的分子量为18，则H2O蒸汽在标准状态下的密度为： 18×1.293/29=0.80Kg/Nm3
当水蒸汽用质量表示时，水蒸汽量m H2O(Kg/Kg)为：
m H2O0=0.80 V H2O0（1-8）
m H2O0=0.80 ×0.27=0.22Kg水蒸汽/Kg煤
（3).氮气V N20(Nm3/Kg):
V N20=0.79 V0+0.008N y (1-9)
将N y=0.32和V0=4.83代入上式，可得：
V N20=0.79 ×4.83+0.008×0.32=3.82 Nm3/Kg煤
N2的分子量为28，则N2气体在标准状态下的密度为： 28×1.293/29=1.248Kg/Nm3
当N2气体用质量表示时，N2气体m N2(Kg/Kg)为：
m N20=1.248 V N20（1-10）
m N20=1.248 ×3.82=4.77KgN2气体/Kg煤
（4）. 煤燃烧的理论烟气量计算：
V y0= V RO2+V H2O0+V N20 (1-11)
将V RO2=0.99，V H2O0=0.27和V N20=3.82代入，可得： V y0=0.99+0.27+3.82=5.08 Nm3/Kg煤
如用气体质量表示时，理论烟气量为：
m y0= m RO2+m H2O0+m N20 (1-12)
将m RO2=1.94，m H2O0=0.22和m N20=4.77代入，可得：
m y0=1.94+0.22+4.77=6.93 Kg烟气/Kg煤
（5）.理论烟气中的水蒸汽质量百分比和含湿量：
理论烟气中的水蒸汽质量百分比可用下式计算：
Φy,水0= m H2O0/ m y0 (1-13)
将m y0=6.93和m H2O0=0.22代入，可得：
Φy,水0=0.22/6.93=3.2%
理论烟气中的含湿量可用下式计算：
d y0= m H2O0/( m y0－ m H2O0) (1-14)
将m y0=6.93和m H2O0=0.22代入，可得：
d y0=0.22/(6.93-0.22)=0.033Kg水/Kg干烟气
（6）.理论烟气中的含氧量为零。
（7）. 理论烟气在标准状态下的密度：
理论烟气在标准状态下的密度可用下式计算：
γy0= m y0/ V y0 (1-15)
将m y0=6.93和V y0=5.08代入，可得：
γy0=6.93/5.08=1.364Kg烟气/Nm3
4.标准状态下完全燃烧，有过剩空气时煤的燃烧产物：
二氧化物不随过剩系数α变化，其他均有变化。
（1）.水蒸汽V H2O(Nm3/Kg):
V H2O=V H2O0+0.0161（α-1）V0（1-16）将V H2O0=0.27，α=1.3和V0=4.83代入，可得：
V H2O=0.27+0.0161×（1.3-1）×4.83
=0.293 Nm3/Kg煤
当水蒸汽用质量表示时，水蒸汽量m H2O(Kg/Kg)为：
m H2O=0.80 ×0.293=0.23Kg水蒸汽/Kg煤
（2）.实际烟气量：
完全燃烧，有过剩空气时的烟气量称为实际烟气量V y0（Nm3/Kg煤），其计算式如下：
V y= V y0+1.0161（α-1）V0（1-17）
将V y0=5.08，α=1.3和V0=4.83代入，可得：
V y=5.08+1.0161×(1.3-1)×4.83=6.38 Nm3/Kg煤
当烟气用质量表示时，烟气量m y(Kg/Kg)为：
m y=m y0+1.0161(α-1）m0 (1-18)
m y0=6.93，α=1.3和m0=6.25代入，可得：
m y=6.93+1.0161×(1.3-1)×6.25=8.84Kg烟气/Kg煤
（3）.实际烟气在标准状态下的密度：
理论烟气在标准状态下的密度可用下式计算：
γy= m y/ V y (1-19)
将m y=8.84和V y=6.38代入，可得：
γy=8.84/6.38=1.386Kg烟气/Nm3
(4). 实际烟气中的水蒸汽质量百分比和含湿量：
实际烟气中的水蒸汽质量百分比可用下式计算：
Φy,水= m H2O/ m y (1-20)
将m y=8.84和m H2O=0.23代入，可得：
Φy,水=0.23/8.84=2.6%
实际烟气中的含湿量可用下式计算： d y = m H2O /( m y - m H2O ) (1-21) 将m y =8.84和m H2O =0.23代入，可得： d y =0.23/(8.84-0.23)=0.027Kg 水/Kg 干烟气
（5）.实际烟气中的含氧量：
实际烟气中的含氧量是由代入的，已知过剩空气量为：
Δm k =8.12-6.25=1.87 Kg 空气/Kg 煤，还已知氧气与空气 的质量百分比为0.23，则氧气的绝对含量为： M O2=0.23×1.87=0.430Kg 氧气/Kg 煤 实际烟气中的含氧量由下式计算：
Φo = m O / m y (1-22)
将m o =0.430和m y =8.84代入，可得： Φo =0.430/8.84=4.9% 体积百分比计算：
Φo ，
=Φo ×0.21/0.23=0.913Φo (1-23) 将Φo =4.9%代入，可得：
Φo ，
=4.9%×0.913=4.4%
热风炉的燃烧计算汇综表
二、干燥热风含湿量和含氧量计算
干燥热风是由直燃热风炉的烟气和环境空气混合而得到。
1.计算所需的各项参数：
由给出的已知参数和计算得到的各项参数如下：
烟气温度：t y1=900℃,烟气含湿量：d y=0.027Kg水/Kg干烟气，烟气中水蒸汽质量百分比：Φy,水=2.6%，烟气中氧气质量百分比：
Φyo=4.9%;
环境空气温度：t k1=6℃,环境空气含湿量：d0=0.004Kg水/Kg干空气，环境空气中水蒸汽质量百分比：Φk,水=0.4%，环境空气中氧气质量百分比：Φk o=23%;间接干燥热风温度：t3=450℃；烟气降温后的温度：t y3=450℃；环境空气升温后的温度：t k3=450℃，经间接换热后烟气温度降至260℃。
2.干空气比热：
0℃～100℃之间平均比热：C k1=0.24Kcal/Kg·℃
0℃～260℃之间平均比热：C k2=0.243Kcal/Kg·℃
0℃～450℃之间平均比热：C k3=0.245Kcal/Kg·℃
3. 干烟气比热：
0℃～260℃之间平均比热：C y2=0.244Kcal/Kg·℃
0℃～450℃之间平均比热：C y3=0.250Kcal/Kg·℃
0℃～900℃之间平均比热：C y1=0.255Kcal/Kg·℃
4.水蒸汽比热：
0℃～100℃之间平均比热：C s3=0.450Kcal/Kg·℃
0℃～260℃之间平均比热：C s2=0.456Kcal/Kg·℃
0℃～450℃之间平均比热：C s2=0.465Kcal/Kg·℃
0℃～900℃之间平均比热：C s1=0.504Kcal/Kg·℃
5.1Kg烟气（含水蒸汽）从900℃降到450℃放出的热量：
900℃,1Kg烟气的热焓：
i y1=(1-Φy,水).t y1.C y1 +Φy,水 .（595+t y1.C s1）（2-1）将Φy,水=0.026, t y1=900, C y1 =0.255和C s1=0.504代入，可得：
i y1=(1-0.026)×900×0.255+0.026×（595+900×0.504）
=250.80Kcal/Kg
450℃,1Kg烟气的热焓：
i y2=(1-Φy,水).t y2.C y2 +Φy,水.（595+t y2.C s2）（2-2）将Φy,水=0.026, t y2=450, C y2 =0.250和C s3=0.465代入，可得：
i y2=(1-0.026)×450×0.250+0.026×（595+450×0.465）
=161.05Kcal/Kg
Δi y= i y1-i y2=250.80-161.05=89.75Kcal/Kg烟气
6. 1Kg环境空气（含水蒸汽）从6℃升到450℃吸收的热量：
6℃,1Kg环境空气的热焓：
i k1=(1-Φk,水).t k1.C k1 +Φk,水 .（595+t k1.C s3）（2-3）将Φk,水=0.004, t k1=6, C k1 =0.24和C s3=0.450代入，可得：
i k1=(1-0.004)×6×0.24+0.004×（595+6×0.450）
=3.83Kcal/Kg
450℃,1Kg环境空气的热焓：
i k2=(1-Φk,水).t k2.C k2 +Φk,水 .（595+t k2.C s2）（2-4）将Φk,水=0.004, t k2=450, C k2 =0.245和C s2=0.465代入，可得：
i k2=(1-0.004)×450×0.245+0.004×(595+450×0.456)
=113Kcal/Kg
Δi k= i k3-i k1=113-3.83=109.2Kcal/Kg烟气
7.1Kg450℃干燥热风的热焓：
1Kg450℃干燥热风由G y(Kg)的烟气和G k=1-G y(Kg)的环境空气混合得到，由热量平衡可得到如下的计算式：
G y×Δi y=（1-G y）×Δi k（2-5）
经整理，可得到下式：
G y=Δi k/(Δi k+Δi y) (2-6)
将Δi k=109.2和Δi y=161.05代入，可得：
G y=109.2/(109.2+1161.05)=0.404Kg(烟气)
∴G k=1-G y=1-0.404=0.596Kg(环境空气)
1Kg450℃干燥热风的热焓可由下式计算：
i1= G y.i y2+ G k.i k2 (2-7)
将i k2=113,i y2=161.05, G y=0.404和G k=0.596代入，可得：
i1=0.404×161.05+0.596×113=132.4Kcal/Kg干燥热风
8. 1Kg4500℃干燥热风的含湿量：
1Kg450℃干燥热风的含湿量可用下式计算：
d1，=(G y.Φy,水+ G k.Φk,水)/[G y.(1-Φy,水)+ G k.(1-Φk,水)] (2-8) 将 G y=0.404,G k=0.596, Φy,水=0.026和Φk,水=0.004代入，可得：
d1，=(0.404×0.026+0.596×0.004)/[0.404×(1-0.026)+0.596×(1-0.004)] =0.013Kg水/Kg干气体
d1=(0.24×0.026+0.76×0.004)/[0.24×(1-0.026)+0.76×(1-0.004)]
=0.009
9. 1Kg450℃干燥热风的含氧量：
1Kg450℃干燥热风含氧量的质量百分比可用下式计算：
φ1=(G y.Φo+ G k.Φk0)/（G y+ G k) (2-9)
将 G y=0.404,G k=0.596, Φ0=0.049和Φk0=0.23代入，可得：
φ1=(0.404×0.049+0.596×0.23)/（0.404+0.596)
φ1=15.7%
1Kg450℃干燥热风的含氧量的体积百分比可用下式计算：
φ1，
=15.7%×0.21/0.23=14.3% （2-10）
干燥热工计算参数汇综表
三、物料衡算
1.脱水量计算：
用以下两式均可计算脱水量：
W水=W原×（ω1-ω2）/(1-ω2) （3-1）
W水=W产×（ω1-ω2）/(1-ω1) （3-2）
现已知干燥器进煤量，即已知W原，可采用（3-1）计算脱水量。将W原=200，ω1=0.20，ω2=0.10代入，可得：
W水=200×（0.2-0.10）/(1-0.10)=22.2t水/h=22.2×103 Kg水/h 2.干燥器出煤量计算：
干燥器出煤量就是产量，可用下式计算。
W产= W原- W水（3-3）
将W原=200，W水=22.2代入，可得：
W产=200-22.2=177.8t/h
四、热量衡算和干燥热风质量流量计算
蒸发水分所需的热量Q1:
Q1= W水.(595+0.45t2-C水.θ1) （4-1）
式中：595---水在0℃时的汽化热，（Kcal/Kg）;
0.45---水蒸汽在0～100℃之间的平均比热，（Kcal/Kg·℃）;
t2---干燥排风温度，（℃）；
C水---水在0～100℃之间的平均比热，（Kcal/Kg·℃）;
θ1---干燥器进煤的煤温，一般有θ1=t0。
将W水=22.2×103，t2-=70，C水=1和θ1=6代入，可得：
Q1=22.2×103×（595+0.45×70-1×6）=1369×104Kcal/h
2 . 产品升温所需的热量Q2:
Q2= W产.[C s.(1-ω2)+C水.ω2].（θ2-θ1）（4-2）式中：θ2---干燥器出煤的煤温，（℃）
将W产=177.8×103，C s=0.37,ω2=0.10，C水=1，θ1=6和θ2-=41代
入，可得：
Q2=177.8×103×[0.37×（1-0.10）+1×0.10]×（41-6）
=270×104Kcal/h
3．干燥器外围热损失Q3：
有保温的干燥器，外围的热损失一般用估算方法，用以下计算式：
Q3=0.08×（Q1+ Q2）
=0.08×(1369×104+270×104)
=131×104 Kcal/h （4-3）
4.干燥热风在干燥器内放出的热量总和：
干燥热风在干燥器内放出的热量总和用下式计算：
∑Q=Q1+Q2+Q3=1770×104Kcal/h （4-4）
5.单位质量的干燥热风在干燥器内热焓减少量计算：
(1). 干燥器进口的干燥热风热焓计算:
i1=(0.24+0.45d1).t1+595d1 (4-5)
将d1=0.009和t1=260代入，可得：
i1=（0.24+0.45×0.009）×260+595×0.009=68.81Kcal/Kg干空气
(2).干燥热风在干燥器内放出热量后的热焓计算：
i，2=(0.24+0.45d1).t2+595.d1 (4-6)
将d1=0.009和t2=70代入，可得：
i，2=（0.24+0.45×0.009）×70+595×0.009=22.44Kcal/Kg干空气（3）. 单位质量的干燥热风在干燥器内热焓减少量计算：
Δi=i1- i，2 (4-7) 将i1=68.81和i，2=22.44代入，可得：
Δi=46.37Kcal/Kg干空气
1.干燥热风质量流量计算：
在没有漏风损失的条件下，干燥系统中干燥热风的质量流量是保持不变的；而在不同部位，由于干燥热风的温度变化，可产生体积流量的变化。所以干燥热风质量流量计算是非常重要的。
在没有漏风损失的条件下，干燥热风质量流量可用下式计算：
G z=(Q1+Q2+Q3/Δi (4-8)
将Q1，Q2，Q3，和Δi的值代入上式，可得：
风机G z=1770×104/46.37=38.17×104 Kg/h
干燥器所需的总热量是以环境空气的热焓为基础值来比较的。
环境空气的热焓i0：
i0=(0.24+0.45d0).t0+595d0 (4-9)
将d0=0.004和t0=6代入，可得：
i0=（0.24+0.45×0.004）×6+595×0.004=3.83 Kcal/Kg干空气
干燥器所需的总热量Q总可用下式计算：
Q总= G z×（i1- i0）（4-10）
将G z=38.17×104，i1=68.81和i0=3.83代入，可得：
Q总=38.17×104×（68.81-3.83）=2480×104Kcal/h
五、热风炉供热量和耗煤量计算
1.设计工况下的直燃式热风炉供热量和耗煤量计算：
（1）. 设计工况下的直燃式热风炉供热量就是干燥器所需的总热量Q总，即Q热=Q总=2480×104Kcal/h (5-1)
（2）. 设计工况下的直燃式热风炉耗煤量:
设：直燃式热风炉的热效率为0.9，则耗煤量为：
M= Q热/(0.9×5000) (5-2)
= 2480×104/(0.9×5000)=5511Kg煤/h
物料衡算、热量衡算、风量计算和热风炉计算汇总
机械设计基础课程设计 计算说明书 题目: 一级齿轮减速器设计 学院：生物科学与工程学院 班级：10级生物工程2班 设计者：詹舒瑶 学号：201030740755 指导教师：陈东 2013年 1 月16 日
目录 一、设计任务书……………………………………………………………………………… 1.1 机械课程设计的目的………………………………………………………………… 1.2 设计题目……………………………………………………………………………… 1.3 设计要求……………………………………………………………………………… 1.4 原始数据……………………………………………………………………………… 1.5 设计内容……………………………………………………………………………… 二、传动装置的总体设计…………………………………………………………………… 2.1 传动方案……………………………………………………………………………… 2.2 电动机选择类型、功率与转速……………………………………………………… 2.3 确定传动装置总传动比及其分配………………………………………………… 2.4 计算传动装置各级传动功率、转速与转矩……………………………………… 三、传动零件的设计计算…………………………………………………………………… 3.1 V带传动设计…………………………………………………………………………… 3.1.1计算功率…………………………………………………………………………… 3.1.2带型选择…………………………………………………………………………… 3.1.3带轮设计…………………………………………………………………………… 3.1.4验算带速…………………………………………………………………………… 3.1.5确定V带的传动中心距和基准长度……………………………………………… 3.1.6包角及其验算……………………………………………………………………… 3.1.7带根数……………………………………………………………………………… 3.1.8预紧力计算………………………………………………………………………… 3.1.9压轴力计算………………………………………………………………………… 3.1.10带轮的结构………………………………………………………………………… 3.2齿轮传动设计…………………………………………………………………………… 3.2.1选择齿轮类型、材料、精度及参数……………………………………………… 3.2.2按齿面接触疲劳强度或齿根弯曲疲劳强度设计………………………………… 3.2.3按齿根弯曲疲劳强度或齿面接触疲劳强度校核………………………………… 3.2.4齿轮传动的几何尺寸计算………………………………………………………… 四、铸造减速器箱体的主要结构尺寸……………………………………………………… 五、轴的设计………………………………………………………………………………… 5.1高速轴设计……………………………………………………………………………… 5.1.1选择轴的材料……………………………………………………………………… 5.1.2初步估算轴的最小直径…………………………………………………………… 5.1.3轴的机构设计，初定轴径及轴向尺寸…………………………………………… 5.2低速轴设计……………………………………………………………………………… 5.2.1选择轴的材料……………………………………………………………………… 5.2.2初步估算轴的最小直径…………………………………………………………… 5.2.3轴的机构设计，初定轴径及轴向尺寸…………………………………………… 5.3校核轴的强度…………………………………………………………………………… 5.3.1求支反力、弯矩、扭矩计算……………………………………………………… 5.3.2绘制弯矩、扭矩图………………………………………………………………… 5.3.3按弯扭合成校核高速轴的强度……………………………………………………
(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！) 多核编程与并行计算实验报告 姓名： 日期：2014年 4月20日
实验一 // exa1.cpp : Defines the entry point for the console application. // #include"stdafx.h" #include 实验二 // exa2.cpp : Defines the entry point for the console application. // #include"stdafx.h" #include 市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 课程设计 说明书 姓名：陈启帆 学号：23 专业：环境工程 吉林建筑大学城建学院 2016年07月 - 1 - 市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 课程设计说明书 (吉林省长春地区宽城区给水管网设计) 学生姓名：陈启帆 导师： 学科、专业：环境工程 所在系别：市政与环境工程系 日期：2016年07月 学校名称：吉林建筑大学城建学院 - 2 - 市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 目录 1. 课程设计题目 (4) 2. 课程设计目的及要求 (4) 3. 设计任务 (5) 4. 原始资料 (5) 5. 基本要求 (8) 6. 设计成果 (8) 7. 设计步骤 (8) 8. 设计用水量计算 (9) 9. 确定给水管网定线方案 (11) 10. 设计流量分配与管径设计 (11) 11. 设计结束语与心得体会 (14) 12. 参考资料 (16) - 3 - 市政与环境工程系 MUNICIPAL AND ENVIRONMENTAL ENGINEERING DEPARTMENT 1. 课程设计题目 吉林省长春地区宽城区给水管网设计 2. 课程设计目的及要求 通过城镇给水管网设计管网的设计步骤和方法，为以后毕业设计及从事给水管网的工程设计打下初步基础。 （1）了解管网定线原则； （2）掌握经济管径选择要求； （3）掌握给水系统压力关系确定方法； （4）掌握管网水力计算。 - 4 - 漏风系数和过量空气系数 （3）确定锅炉的基本结构 采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。水平烟道布置两级悬挂对流过热器。布置两级省煤器及两级管式空气预热器。 整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。采用光管水冷壁。对流过热器分两级布置，由悬挂式蛇形管束组成，在两级之间有锅炉自制冷凝水 喷水减温装置，由进入锅炉的给水来冷却饱和蒸汽制成凝结水，回收凝结放热量后再进入省煤器。 省煤器和空气预热器采用两级配合布置，以节省受热面，减少钢材消耗量。 锅炉采用四根集中下降管，分别供水给12组水冷壁系统。 燃烧方式采用四角布置的直流燃烧器。 根据煤的特性选用中速磨煤机的负压直吹系统次风 序号 名称 漏风系数 符号 出口过量空气系数 符号 计算公式 1 制粉系统 0．1 △a ZF 2 炉膛 0．05 △a L a L ' ' 3 屏、凝渣管 0 △a PN a PN '' +' 'a L △a PN 5 低温过热器 0．025 △a DG a DG ' ' +' 'a GG △a DG 6 高温省煤器 0．02 △a SS a SS '' ?+''a D G a SS 7 高温空气预热 器 0．05 △a SK a SK ' ' +''a SS △a SK 8 低温省煤器 0．02 △a XS a XS ' ' +' 'a SK △a XS 9 低温预热器 0. 05 △ a XK a XK ' ' +' 'a XS △a XK 图1.1 锅炉本体结构简图 第一章、辅助计算 1、1锅炉的空气量计算 在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和烟道各处的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。 对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气平衡量、在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明炉膛和烟道的实际空气量。 锅炉空气量平衡见表1 1、2燃料燃烧计算 1）燃烧计算： 需计算出理论空气量、理论氮容积、RO2容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表 汽车设计课程设计说明书 题目：曲柄连杆机构受力分析 设计者：侯舟波 指导教师：刘忠民吕永桂 2010 年 1 月18 日 一、课程设计要求 根据转速、缸内压力、曲柄连杆机构结构参数，计算发动机运转过程中曲柄连杆机构受力，完成计算报告，绘制曲柄连杆机构零件图。 1.1 计算要求 掌握连杆往复惯性质量与旋转离心质量折算方法； 掌握曲轴旋转离心质量折算方法； 掌握活塞运动速度一阶、二阶分量计算方法； 分析活塞侧向受力与往复惯性力及相应设计方案； 分析连杆力及相应设计方案； 采用C语言编写曲柄连杆机构受力分析计算程序； 完成曲柄连杆机构受力计算说明书。 1.2 画图要求 活塞侧向力随曲轴转角变化 连杆对曲轴推力随曲轴转角变化 连杆轴承受力随曲轴转角变化 主轴承受力随曲轴转角变化 活塞、连杆、曲轴零件图（任选其中两个） 二、计算参数 2.1 曲轴转角及缸内压力参数 曲轴转速为7000 r/min，缸内压力曲线如图1所示。 图1 缸内压力曲线 2.2发动机参数 本计算过程中，对400汽油机进行运动和受力计算分析，发动机结构及运动参数如表1所示。 表1 发动机主要参数 参数 指标 发动机类型 汽油机 缸数 1 缸径D mm 91 冲程S mm 63 曲柄半径r mm 31.5 连杆长l mm 117 偏心距e mm 0 排量 mL 400 活塞组质量'm kg 0.425 连杆质量''m kg 0.46 曲轴旋转离心质量k m kg 0.231 标定功率及相应转速 kw/（r/min ） 17/7500 最高爆发压力 MPa 5～6MPa 三、计算内容和分析图 3.1 运动分析 3.1.1曲轴运动 近似认为曲轴作匀速转动，其转角，t t t n 3 7006070002602π ππα=?== s rad s rad dt d /04.733/3700≈== π αω 3.1.2活塞运动规律 图2 中心曲轴连杆机构简图 课程设计报告 题 目 基于数据挖掘的航电系统故障诊断 专业名称 电子信息工程 学生姓名 王腾飞 指导教师 陈 杰 完成时间 2014年3月18日 摘要 航电系统是飞机的重要组成部分，由于其综合应用了电子、机械、计算机及自动检测等许多学科的先进技术，结构层次很多，所以对其实施故障诊断具有涉及专业领域多、诊断难度大、要求时间短等特点。这对快速处理故障数据提出了很大的挑战。 从独立的联合式航电机箱的按键通电测试，到集中式飞机管理系统数据收集，飞机维修系统经过漫长的发展已演变成故障诊断工具。 现代飞机均采用了中央维修系统，用以收集所有子系统的故障报告、判断故障根源并推荐修理方法。飞机的故障信息和历史数据存放在数据库中。如果用传统的数据分析方法对这些海量的数据进行分析时会显得力不从心，不仅浪费时间而且对于隐含的知识难以有效的进行挖掘。数据挖掘技术十分符合现实的需要，它可以客观地挖掘出历史数据库中潜在的故障规则，这些规则能更好地指导故障的定位与检修，并对潜在的故障做出预测。随着数据的不断增长，如何能自动获取知识已经成为故障诊断技术发展的主要制约条件，而数据挖掘技术为解决这个“瓶颈”问题提供了一条有效的途径。 本文详细介绍了故障诊断技术与数据挖掘技术，并总结了航电系统的故障诊断的特点。拟采用聚类分析的技术对故障数据快速处理，实现对故障的快速定位。 关键词：故障诊断数据挖掘聚类分析航电系统 故障诊断技术 故障诊断技术简介 故障诊断就是指当设备系统不能完成正常的功能时，利用一定的方法找出使该功能丧失的原因及发生故障的部位，实现对故障发展趋势的预测的过程。故障诊断涉及到多方面的技术背景，主要以系统论、信息论、控制论、非线性科学等最新技术理论为基础，它是一门综合性的学科，具有重要的实用价值。 设备系统故障及故障诊断 随着现代化工业的发展，设备系统能够以最佳状态可靠地运行，对于保证产品质量、提高企业的产能、保障生命财产安全都具有极其重要的意义。设备系统的故障是指设备系统在规定时间内、规定条件下丧失规定功能的状况。故障诊断的作用则是发现并确定发生故障的部位及性质，找出故障的起因，预测故障的发展趋势并提出应对措施。故障诊断技术的使用范围不应只局限于设备系统使用和维修过程中，在设备系统的设计制造过程中也可以使用故障诊断技术，为以后的故障监测和设备系统维护创造条件。因此，故障诊断技术应该贯穿于设备系统的设计、制造、运行和维护的全过程当中。 机载设备的故障诊断流程框图: 学号： 课程设计 题目热风炉送风温度控制系统设计 学院自动化学院 专业自动化卓越工程师 班级自动化zy1201班 姓名 指导教师傅剑 2015 年12 月8 日 课程设计任务书 学生：专业班级：自动化zy1201 指导教师：傅剑工作单位：理工大学 题目: 热风炉送风温度控制系统的设计 初始条件：炼钢高炉采用燃式热风炉,燃烧所采用的燃料为高炉煤气和转炉煤 气。两种燃料混合后进入热风炉燃烧室,再与助燃空气一起燃烧,要求向高炉送 风温度达到1350 ℃，则炉顶温度必须达到1400 ℃±10℃。 要求完成的主要任务: 1、了解燃式热风炉工艺设备 2、绘制燃式热风炉温度控制系统方案图 3、确定系统所需检测元件、执行元件、调节仪表技术参数 4、撰写系统调节原理及调节过程说明书 时间安排 11月3日选题、理解课题任务、要求 11月4日方案设计 11月5日-11月8日参数计算撰写说明书 11月9日答辩 指导教师签名：年月日 系主任（或责任教师）签名：年月日 目录 前言 (1) 1.热风炉工艺 (2) 1.1主要结构............................................................................. .. (2) 1.2工作方式 (3) 1.2.1 直接式高净化热风炉 (3) 1.2.2 间接式热风炉 (3) 1.3工作原理 (3) 1.4高炉炼铁、转炉炼钢工艺流程 (4) 2.热风炉温度控制方案设计 (7) 2.1熟悉工艺过程，确定控制目标 (7) 2.2选择被控变量 (7) 2.3选择操纵变量 (7) 课程设计说明书 所属课程水污染控制工程（上） 设计题目某城镇排水管网初步设计 专业班级 学生姓名 设计组别 指导教师 目录 1.课程设计任务书概述--------------------------------------------------2 2.工程概况-----------------------------------------------------------------3 3.污水管渠系统设计-----------------------------------------------------6 4.雨水管渠系统设计-----------------------------------------------------14 5.参考资料-----------------------------------------------------------------17 6.总结-----------------------------------------------------------------------17 课程设计任务书概述 1.设计题目： 某城镇排水管网初步设计 2.设计目的 其目的是加深理解所学知识，培养综合分析和解决实际管网工程设计问题的初步能力，使学生在设计、运算、绘图、查阅资料和使用设计手册、设计规范等基本技能上得到初步训练和提高。 3.设计要求 （1）设计前进行区域情况调查，熟悉原始资料及总体设计原则； （2）设计过程中，要求学生认真复习相关的基本概念和原理知识； （3）课程设计说明书要求内容完整、计算准确、论述简洁、文理通顺、装订整齐； （4）课程设计图纸应能较好地表达设计意图，图面布局合理、正确清晰，设计图纸所采用的比例、标高、管径、编号和图例等应符合《给水排水制图标准》的有关规定。 （5）在设计过程中应独立思考，在指导教师帮助下完成工作，严禁抄袭。 4.设计内容 （1）规划区域内污水管网初步设计 A 污水管道的布置与定线 B 街区编号，计算街区面积 C划分设计管段，计算本段流量、转输流量和各管段设计流量 D进行污水管道水力计算（确定各管段的管径、坡度、流速、充满度、水面标高、管内底标高和管道埋深等） E绘制污水管道平面图（A2图幅，1：5000）和总干管的纵剖面图（A3图幅） （2）规划区域内雨水管网初步设计 A划分排水流域，进行管道定线 锅炉课程设计说明书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688] 课程设计说明书学生姓名:学号： 学院: 班级: 题目: 指导教师：职称: 指导教师：职称: 年月日 绪论 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。 三、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 四、热力校核计算基本资参数 1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h 215℃ 2) 给水温度：t GS= =540℃ 3）过热蒸汽温度：t GR 4）过热蒸汽压力（表压）P GR= 5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态 机械课程设计 计算说明书 ——题目D4.机械厂装配车间输送带传动装置设计 机电工程学院机自11-8 班 设计者cqs 指导老师tdf 2014年1月15号 中国矿业大学 目录 第一章机械设计任务书 机械课程设计任务书 (2) 第二章机械课程设计第一阶段 2.1、确定传动技术方案 (3) 2.2、电动机选择 (4) 2.3、传动件的设计 (6) 第三章机械课程设计第二阶段 3.1装配草图设计第一阶段说明 (23) 3.2轴的设计及校核 (23) 3.3轴承的设计及校验 (28) 3.4键的设计及校验 (22) 第四章机械课程设计第三阶段 4.1、轴与齿轮的关系 (30) 4.2、端盖设计 (30) 4.3、箱体尺寸的设计 (32) 4.4、齿轮和轴承的润滑 (34) 第五章机械课程设计小结 机械课程设计小结 (34) 附1：参考文献 第一章机械设计课程设计任务书 题目D3.机械厂装配车间输送带传动装置设计 图1：设计带式运输机传动装置（简图如下） 一、设计要求 1、设计条件： 1）机器功用由输送带传送机器的零部件； 2）工作情况单向运输、轻度振动、环境温度不超过35℃； 3）运动要求输送带运动速度误差不超过5%； 4）使用寿命10年，每年350天，每天16小时； 5）检修周期一年小修；两年大修； 6）生产批量单件小批量生产； 7）生产厂型中型机械厂 2、设计任务 1）设计内容1、电动机选型；2、带传动设计；3、减速器设计；4、联轴器选型设计；5、其他。 2）设计工作量1、传动系统安装图1张；2、减速器装配图1张；3、零件图2张；4、设计计算说明书一份。 3、原始数据 主动滚筒扭矩（N·m）：800 主动滚筒速度（m/s）：0.9 主动滚筒直径（mm）：300 并行计算上机实验报告题目：多线程计算Pi值 学生姓名 学院名称计算机学院 专业计算机科学与技术时间 一. 实验目的 1、掌握集群任务提交方式； 2、掌握多线程编程。 二.实验内容 1、通过下图中的近似公式，使用多线程编程实现pi的计算； 2、通过控制变量N的数值以及线程的数量，观察程序的执行效率。 三.实现方法 1. 下载配置SSH客户端 2. 用多线程编写pi代码 3. 通过文件传输界面，将文件上传到集群上 4.将命令行目录切换至data，对.c文件进行编译 5.编写PBS脚本，提交作业 6.实验代码如下： #include #include 目录 第一章热风炉热工计算 (1) 1.1热风炉燃烧计算 (1) 1.2热风炉热平衡计算 (6) 1.3热风炉设计参数确定 (9) 第二章热风炉结构设计 (10) 2.1设计原则 (10) 2.2 工程设计内容及技术特点 (11) 2.2.1设计内容 (11) 2.2.2 技术特点 (11) 2.3结构性能参数确定 (12) 2.4蓄热室格子砖选择 (13) 2.5热风炉管道系统及烟囱 (15) 2.5.1顶燃式热风炉煤气主管包括： (15) 2.5.2顶燃式热风炉空气主管包括： (16) 2.5.3顶燃式热风炉烟气主管包括： (16) 2.5.4顶燃式热风炉冷风主管道包括： (17) 2.5.5顶燃式热风炉热风主管道包括： (17) 2.6 热风炉附属设备和设施 (18) 2.7热风炉基础设计 (21) 2.7.1 热风炉炉壳 (21) 2.7.2 热风炉区框架及平台（包括吊车梁） (21) 第三章热风炉用耐火材料的选择 (22) 3.1耐火材料的定义与性能 (22) 3.2热风炉耐火材料的选择 (22) 参考文献 (25) 第一章热风炉热工计算 1.1热风炉燃烧计算 燃烧计算采用发生炉煤气做热风炉燃料，并为完全燃烧。已知煤气化验成分见表1.1。 表1.1 煤气成分表 热风炉前煤气预热后温度为300℃，空气预热温度为300℃，干法除尘。发生炉利用系数为 2.3t/m3d，风量为3800m3/min，t热风=1100℃，t冷风=120℃，η热=90%。 热风炉工作制度为两烧一送制，一个工作周期T=2.25h，送风期T f=0.75h，燃烧期Tr=1.4h，换炉时间ΔT=0.1h，出炉烟气温度tg2=350℃，环境温度te=25℃。 煤气低发热量计算 查表煤气中可燃成分的热效应已知。0.01m3气体燃料中可燃成分热效应如下： CO:126.36KJ , H2:107.85KJ, CH4:358.81KJ, C2H4:594.4KJ。则煤气低发热量： Q DW=126.36×30.3＋107.85×12.7+258.81×1.7+594.4×0.4=6046.14 KJ 空气需要量和燃烧生成物量计算 (1)空气利用系数b空=La/Lo计算中取烧发生炉煤气b空=1.1。燃烧计算见表2.13。 (2)燃烧1m3发生炉煤气的理论Lo为Lo=25.9/21=1.23 m3。 (3)实际空气需要量La=1.1×1.23=1.353 m3。 《给水排水管道系统》课程设计 计算说明书 学院：市政与环境工程学院 专业：给排水科学与工程 姓名： 学号： 指导老师：谭水成宋丰明奎萍 完成时间：2013年12月13日 城建学院 2013年12月27日 指导老师评语 指导老师签字 答辩委员会评语 主任委员签字设计成绩 年月日 前言 给水排水管道工程设计了城镇生活、生产、市政和消防提供用水和生活污水、工业污水、雨水排除的系统，可分为给水系统和排水系统。 给水管网系统一般是有输水管、配水管网、水压调节设施及水量调节设施等构成，根据类型分为统一给水管网系统、分系统给水管网系统和不同输水方式的给水管网系统。给水管网设计主要包括管网定线、流量的设计计算、清水池容积的确定、管网的水力计算、管网平差和消防校核。排水管网系统分为合流制排水系统和分流制排水系统，合流制分为直排式、截流式、完全式，分流制分为完全式、不完全式、半完全式，排水管网设计主要包括排水体制选择、设计流量计算和设计水力计算。 做为工程类专业学生，实践学习和设计是我们自身获取知识和经验的最好环节。学生通过设计，综合运用和深化所学的基本理论、基本技能，培养我们独立分析和解决问题的能力，通过设计能使我们具有掌握查阅规、标准设计图集，产品目录的方法，提高计算、绘图和编写设计说明的水平，作好一个工程师的基本训练。熟练城镇给水排水工程系统的详细计算和培养一定的理论分析和设计的能力。提高方案的比较、技术经济、环境、社会等诸方面的综合分析和论证能力。 Foreword Water supply and drainage pipeline engineering design of urban life, production, municipal and fire water supply and sewage, industrial sewage, rainwater drainage system, can be divided into system of water supply and drainage system. Water supply system is generally a water pipe, water pipe, water pressure regulating facilities and water regulation facilities etc., according to the type of water supply pipe network system, divided into unified system of water supply pipe network system and different conveyance mode of water supply pipe network system. Water supply pipe network design mainly includes the design of pipelines, flow design calculation, to determine the volume of water tank, hydraulic calculation, pipe network adjustment and fire check. Drainage pipe network system for combined drainage system and drainage system, sewage system is divided into direct discharging type, intercepting, complete type, the shunt system divided into complete, incomplete type, half full, water supply and drainage design mainly includes the choice of drainage system, calculation method of design discharge and design hydraulic 一、课程设计题目：某厂锅炉房工艺设计 二、设计目的 课程设计是锅炉及锅炉房设备课程的主要教学环节之一。通过课程设计，了解锅炉房工艺设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识解决锅炉房工程设计中的实际问题。 三、设计原始资料： 1、热负荷资料 项目用汽量/(t/h) 用汽参数凝结水 回收率％ 同时 使用系数最大平均压力/MPa 温度 采暖用汽 6.10 0.4 饱和65 1.0 生产用汽 4.80 2.5 0.5 饱和20 0.8 生活用汽0.60 0.15 0.3 饱和0 0.3 2、煤质资料： 元素分析成分：C ar(C y)=65.65%, H ar(H y)=2.64%, O ar(O y)=3.19%, N ar(N y)=0.99%, S ar(S y)=0.51% ,A ar(A y)=19.02%, M a r（W y）=8.00% . 煤的干燥无灰基挥发分：Vdaf(Vr)=7.85%， 接受基低位发热量Qnet,v,ar(Qydw)=24426KJ/Kg 查文献[1]表2-10，得该煤属Ⅲ类无烟煤（WⅢ）。 3、水源资料： 以自来水为水源，供水水温13℃，供水压力0.5MPa (1)总硬度：YD=5.2mmol /L (2)永久硬度：YD T=2.1mmol /L (3)暂时硬：YD T=3.1 mmol /L (4)总碱度：JD=2.1mmol /L (5)PH值：PH=7.4 (6)溶解氧：6.5～10.9mg/L (7)悬浮物：0 mg/L (8)溶解固形物：420 mg/L 四、设计内容与要求 1、热负荷计算 包括最大计算热负荷和年热负荷的计算。对于具有季节性负荷的锅炉房，应分别以采暖 并行计算与多核多线程技术 课程报告 专业 班级 学号 姓名 成绩___________________ 年月日 课程报告要求 手写内容：设计目的、意义，设计分析，方案分析，功能模块实现，最终结果分析，设计体会等。 允许打印内容：设计原理图等图形、图片，电路图，源程序。硬件类的设计，要有最终设计的照片图；软件类设计，要有各个功能模块实现的界面图、输入输出界面图等。 评价 理论基础 实践效果（正确度/加速比） 难度 工作量 独立性 目录 1. 设计目的、意义（功能描述） (1) 2. 方案分析（解决方案） (1) 3. 设计分析 (1) 3.1 串行算法设计 (1) 3.2 并行算法设计 (1) 3.3 理论加速比分析 (2) 4. 功能模块实现与最终结果分析 (2) 4.1 基于OpenMP的并行算法实现 (2) 4.1.1 主要功能模块与实现方法 (2) 4.1.2 实验加速比分析 (3) 4.2 基于MPI的并行算法实现 (3) 4.2.1 主要功能模块与实现方法 (3) 4.2.2 实验加速比分析 (4) 4.3 基于Java的并行算法实现 (4) 4.3.1 主要功能模块与实现方法 (4) 4.3.2 实验加速比分析 (5) 4.4 基于Windows API的并行算法实现 (5) 4.4.1 主要功能模块与实现方法 (5) 4.4.2 实验加速比分析 (6) 4.5 基于.net的并行算法实现 (6) 4.5.1 主要功能模块与实现方法 (6) 4.5.2 实验加速比分析 (6) 4.6并行计算技术在实际系统中的应用 (6) 4.6.1 主要功能模块与实现方法 (6) 4.6.2 实验加速比分析 (7) 5. 设计体会 (7) 6. 附录 (9) 6.1 基于OpenMP的并行程序设计 (9) 6.1.1 代码及注释 (9) 6.1.2 执行结果截图 (11) 6.1.3 遇到的问题及解决方案 (12) 6.2 基于MPI的并行程序设计 (12) 450m3高炉自身空煤气双预热热风炉设计计算 热风炉的加热能力（1m3高炉有效容积所具有的加热面积） 一般为80～100m2/m3或更高。前苏联5000m3的高炉蓄热面积为104 m2/m3，设计风温1440℃，为目前最高设计风温水平。 蓄热体面积120×450=54000 m2，设计三座热风炉，每座蓄热面积为18000m2，蓄热体单位体积传热面积48 m2/m3，每座热风炉蓄热体体积为375 m3。 蓄热室设计中，烟气流速起主导作用。小于100 m3炉容，烟气流速1.1～1.3Nm/s。炉容255～620 m3，烟气流速1.2～1.5Nm/s。炉容大于1000 m3，烟气流速1.5～2.0Nm/s。 根据资料核算，参考以上烟气流速差异，设计时可采用：蓄热体高度L/蓄热体直径D的方法进行计算。炉容大于1000 m3，L/D=3.5～4；炉容255～620 m3，L/D=3～3.5。 热风炉结构计算实例 450m3高炉热风炉设计计算。为实现热风炉外送热风温度～1150℃，确定热风加热能力为120 m2/m3，如果设置三个热风炉，则每个热风炉的蓄热面积为18000 m2。 热风炉结构的确定：假设蓄热室高/径=3.5，则 3.14×r2×7r×48=18000，r=2.57m，蓄热室直径5.14m，蓄热体高度18m。 燃烧器计算实例 假设高炉利用系数为K=3.5t铁/m3·昼夜，年工作日按355天计算。450m3高炉年产铁量估算为3.5×355×450=559125t。 焦比1：0.5，则冶炼强度i=1.75t焦/m3·昼夜。 高炉入炉风量V 0=Vu·i·v/1440（V 高炉入炉风量，Nm3/min；Vu高炉有效容积， m3；i冶炼强度，t焦/m3·昼夜；v每吨干焦的耗风量，Nm3/ t焦）V =450×1.75×2450/1440=1340 Nm3/min(实际1400)。 热风平均温度1150℃，送风期间热风带走的热焓为：363×1340=486420kcal/ min。(1250时,431.15-46.73=384.42热焓为538188 kcal/ min,供热717584 kcal/ min) 热风炉一个工作周期2.25h，送风期0.75h，燃烧期1.5h。 热风炉效率为75％时，燃烧器每分钟的供热量为1/2×648560(717584)kcal/min，假设高炉煤气的热值为800 kcal/Nm3，则燃烧器每分钟的燃气量为405(448.5) Nm3/ min，燃烧器能力24300(26910) Nm3/h。 根据郝素菊等人编著的《高炉炼铁设计原理》所提供数据，金属套筒式燃烧器烟气在燃烧室内的流速为3～3.5Nm/s，陶瓷燃烧器烟气在燃烧室内的流速为6～7Nm/s。 根据郝素菊等人编著的《高炉炼铁设计原理》所提供数据，陶瓷燃烧器空气、煤气喷口以25～300角相交。一般空气出口速度为30～40m/s，煤气出口速度15～20 m/s。 燃烧器能力27000 Nm3/h，空气量21600 Nm3/h，烟气量48600 Nm3/h。 燃烧混合室直径φ2530mm，烟气流速2.62m/h。 喉口直径Φ1780mm，烟气流速5.3m/h。 由于增加了旁通烟道,燃烧器能力提高10%,29700 Nm3/h,空气20790 Nm3/h,烟气 量50490 Nm3/h, 燃烧混合室直径φ2300mm，面积4.15m2,烟气流速3.38m/h. 喉口直径Φ1736mm，面积2.37m2, 烟气流速5.92m/h。 中南民族大学 化工专业课程设计 学院：化学与材料科学学院 专业：化学工程与工艺年级：2011级题目:KNO3水溶液三效蒸发工艺设计 学生姓名：** 学号：****** 指导教师姓名：*** 职称: 教授 2014年12 月29 日 化工专业课程设计任务书 设计题目：KNO 水溶液三效蒸发工艺设计 3 设计条件： 1.年处理能力为×104 t/a KNO3水溶液； 2.设备型式中央循环管式蒸发器； 3.KNO3水溶液的原料液浓度为8%，完成液浓度为48%，原料液温度为20℃，比热容为(kg. ℃)； 4.加热蒸汽压力为400kPa（绝压），冷凝器压力为20kPa(绝压)； 5.各效加热蒸汽的总传热系数：K1=2000W/（m2?℃）；K2=1000W/（m2?℃）；K3=500W/（m2?℃）； 6.各效加热蒸汽的冷凝液均在饱和温度下排出。各效传热面积相等，并忽略浓缩热和热损失，不计静压效应和流体阻力对沸点的影响； 7.每年按300天计，每天24小时运行； 设计任务： 1.设计方案简介：对确定的工艺流程进行简要论述。 2.蒸发器和换热器的工艺计算：确定蒸发器、换热器的传热面积。 3.蒸发器的主要结构尺寸设计。 4.主要辅助设备选型，包括气液分离器及换热器等。 5.绘制KNO3水溶液三效蒸发装置的流程图及蒸发器设备工艺简图。 姓名： 班级：化学工程与工艺专业 学号： 指导教师签字: 目录 1 概述 ...................................................... 错误!未定义书签。蒸发简介.................................................... 错误!未定义书签。蒸发操作的分类.............................................. 错误!未定义书签。蒸发操作的特点.............................................. 错误!未定义书签。2设计条件及设计方案说明..................................... 错误!未定义书签。设计方案的确定以及蒸发器选型................................. 错误!未定义书签。工艺流程简介................................................. 错误!未定义书签。 3. 物性数据及相关计算........................................ 错误!未定义书签。换热器设计计算............................................... 错误!未定义书签。管道选材及计算............................................... 错误!未定义书签。 料液管道管径的确定....................................... 错误!未定义书签。 加热蒸汽管道与二次蒸气管道管径的确定..................... 错误!未定义书签。 冷凝水管道管径的确定..................................... 错误!未定义书签。管材的选择................................................... 错误!未定义书签。4对本次设计任务的评价....................................... 错误!未定义书签。 本科生课程设计题目: 锅炉课程设计--26题 学生姓名：刘泰秀42101020 专业：热能与动力工程（热能）班级：421010班 一、设计任务 1.本次课程设计是一次虚拟锅炉设计，主要目的是为了完成一次完整的热力计算。 2.根据所提供参考图纸，绘制A0图纸2张，其目的是为掌握典型锅炉的基本机构及工作原理。 3.以《锅炉课程设计指导书》为主要参考书，以《电站锅炉原理》、《锅炉设计手册》为辅助参考资料，进行设计计算。 二、题目要求 锅炉规范： 1.锅炉额定蒸发量670t/h 2.给水温度：222 ℃ 3.过热蒸汽温度：540 ℃、压力（表压）9.8MPa 4.制粉系统：中间仓储式 5.燃烧方式：四角切线圆燃烧 6.排渣方式：固态 7.环境温度：20 ℃ 8.蒸汽流程：指导书4页 三、锅炉结构简图 设计煤种名称Car Har Oar Nar Sar Aar Mar Qar 枣庄甘霖井56.90 3.64 2.25 0.88 0.31 28.31 7.71 22362 燃烧计算表 序 号 项目名称符号单位计算公式及数据结果 1 理论空气量V0 m3/kg 0.0889*(Car+0.375*Sar)+0.265*Har- 0.0333*Oar 5.9584 2 理论氮容积V0N2 m3/kg 0.8*Nar/100+0.79*V0 4.7142 3 RO2容积VRO2 m3/kg 1.866*Car/100+0.7*Sar/100 1.0639 4 理论干烟气 容积 V0gy m3/kg V0N2+VRO2 5.7781 5 理论水蒸气 容积 V0H2O m3/kg 11.1*Har/100+1.24*Mar/100+1.61*dk *V0 0.5956 6 飞灰含量αfh 查表2-4 0.9 烟气特性表 序号名称符号单位公式结果 1 锅炉输入热量Q r kJ/kg Qr≈Qar,net22362 2 排烟温度θpy ℃先估后校140 3 排烟焓hpy kJ/kg 查焓温表1705.44 4 冷空气温度tlk ℃取用20 5 理论冷空气焓h0lk kJ/kg h0lk=(ct)kV0 157.81给水管网课程设计说明书
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